【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 。梁重（300800）板① KN板②傳來(lái)的荷載 q=2/2= KN/m所以FB=（+）++= KN由于對(duì)稱性可知FC= FB= KN FD= FA=所選計(jì)算單元（一品框架）在恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。 163 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) FC的計(jì)算梁上墻體墻寬（）墻高（）2= m2墻的凈面積=（）（）= 墻重=+= KN 梁（300800）自重25（）= KN/m板②傳來(lái)的荷載 q=2/2= KN/m所以FC=（+）+= KN 恒荷載作用下得計(jì)算簡(jiǎn)圖活荷載與雪荷載作用下的計(jì)算方法與恒荷載類此。173 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)活荷載作用下得計(jì)算簡(jiǎn)圖 屋面雪荷載，露面活荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖183 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)二 重力荷載代表值的計(jì)算 （一）恒荷載計(jì)算1．屋面、樓面恒荷載計(jì)算屋面恒荷載計(jì)算樓面恒荷載計(jì)算 193 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)樓面面積計(jì)算過(guò)程及結(jié)果 墻體自重計(jì)算首先計(jì)算出墻體沿豎向的凈面積，用凈面積乘其自重便得其重量 203 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)墻體自重計(jì)算 屋面梁上墻體（女兒墻）重量計(jì)算 213 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 底層橫墻總重量計(jì)算 223 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)二至五層橫墻總重量計(jì)算 233 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 六層橫墻總重量計(jì)算 243 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 底層縱墻總重量計(jì)算 253 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 二至六層縱墻總重量計(jì)算 263 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)框架梁自重計(jì)算 框架梁自重計(jì)算 次梁自重計(jì)算 次梁自重計(jì)算273 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)框架柱自重計(jì)算 框架柱自重計(jì)算 （二）樓面活荷載計(jì)算樓面活荷載計(jì)算（三）雪荷載計(jì)算已知基本雪壓s0=,Sk=UrS0=180。== KN重力荷載代表值的計(jì)算283 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 三 風(fēng)荷載計(jì)算作用于建筑物表面的水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=bZUSUZW0,這里bZ為風(fēng)振系 293 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)數(shù)，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092001）（2006版），當(dāng)建筑物高度＜30m時(shí)，可不考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響，即取bZ=，US為風(fēng)荷載體型系數(shù)，,，故合計(jì)取US=+=,UZ為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程地面粗糙度類別為B類，可按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092001）（2006版），作用高度取節(jié)點(diǎn)上下半層的高度。風(fēng)荷載計(jì)算 四 橫向水平地震作用計(jì)算本工程高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。（一）采用能量法計(jì)算結(jié)構(gòu)的基本自振周期T。 計(jì)算過(guò)程詳見(jiàn)下表（二）結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值GeqGeq==180。= （三）計(jì)算水平地震影響系數(shù)a1本工程為8度設(shè)防，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地土為二類，結(jié)構(gòu)自震周期,查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112010） 得amax=，T1= 303 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)=。由于Tg〈T1〈5 Tg，則地震影響系數(shù)為a1=(TgT1)rh2amax=()180。180。= （四）各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力及樓層間位移計(jì)算 結(jié)構(gòu)底部總的橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為FEK=a1Geq=180。==180。=amp。gt。T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算Fi=GiHin229。GHiFEK i地震作用下各樓層水平地震層間的剪力為Ui=229。Fk(i=1,2,...,n)k=1n計(jì)算過(guò)程見(jiàn)后表樓層最大位移與樓層層高之比為=== 滿足水平位置限值的要求 313 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 能量法計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震剪力及樓層間位移計(jì)算323 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一 恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算（一）彎矩二次分配法計(jì)算彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算恒荷載作用下的框架彎矩。首先根據(jù)梁柱的線剛度來(lái)計(jì)算彎矩分配系數(shù)，然后計(jì)算梁在均布荷載作用下的固端彎矩及節(jié)點(diǎn)在集中荷載作用下的附加彎矩。此時(shí)規(guī)定彎矩繞桿端順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?33 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上柱下柱左梁(二) 恒荷載作用下AB、BC跨梁端剪力VAB、VBA和跨中彎矩M的計(jì)算 依據(jù)彎矩二次分配法的計(jì)算結(jié)果，可畫出框架在恒荷載作用下的彎矩圖，根據(jù)彎矩圖，取出梁AB、BC脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出梁端剪力及 343 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)跨中彎矩。 353 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 恒荷載作用下的AB 跨梁端剪力VAB、VBA 和跨中彎矩M（三）恒荷載作用下的BC跨梁端剪力VBC、VCB和跨中彎矩M恒荷載作用下的BC跨梁端剪力VBC、VCB和跨中彎矩M同理可取柱為脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出柱端剪力，并繪出框架在恒荷載作用下的剪力圖。363 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)恒荷載作用下得剪力圖四) 恒荷載作用下的的柱軸力計(jì)算依據(jù)剪力圖，由節(jié)點(diǎn)的豎向平衡條件可求出框架柱的軸力。 37 (3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)恒荷載作用下的框架柱的軸力計(jì)算383 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)二、活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用彎矩的二次分配法來(lái)計(jì)算活荷載作用下的框架彎矩。 單位：KN恒荷載作用下的軸力圖彎矩圖，取出梁、柱脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出梁端剪力，跨中彎矩及柱上下端剪力，依據(jù)剪力圖，由節(jié)點(diǎn)的豎向平衡條件可求出框架柱的軸力，框架在活荷載作用下的剪力圖和軸力圖。屋面作用雪荷載、樓面作用活荷載時(shí)的彎矩圖、剪力圖和軸力圖。 393 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位：KN 活荷載作用下的彎矩圖 403 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位：KN活荷載作用下的剪力圖413 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位：KN活荷載作用下的軸力圖42 3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位：屋面雪荷載、樓面活荷載作用下的彎矩圖 433 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位：KN屋面雪荷載、樓面活荷載作用下的剪力圖443 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位：KN屋面雪荷載、樓面活荷載作用下的軸力圖三、風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算（一）確定反彎點(diǎn)高度風(fēng)荷載作用下的反彎點(diǎn)高度按均布水平力考慮，可得到標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比Y0修正系數(shù)YY2 、Y3，從而計(jì)算出反彎點(diǎn)高度。 453 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)風(fēng)荷載作用下的反彎點(diǎn)高度計(jì)算 （二）風(fēng)荷載作用下柱端彎矩及剪力計(jì)算。依據(jù)柱中剪力和反彎點(diǎn)高度可計(jì)算出柱端彎矩，按照梁的線剛度可分配給與之相連的梁，便可得到風(fēng)荷載作用下框架的彎矩圖，舉出梁脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出梁端剪力、跨中彎矩，依據(jù)剪力圖，由節(jié)點(diǎn)的豎向平衡條件可求出框架柱的軸力，框架在風(fēng)荷載作用下的剪力圖和軸力圖。 463 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 風(fēng)荷載作用下柱端彎矩及剪力計(jì)算473 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 483 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位： 風(fēng)荷載作用下的彎矩圖 493 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位：風(fēng)荷載作用下的剪力圖503 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單位：KN風(fēng)荷載作用下的軸力圖四、水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算：（一）確定反彎點(diǎn)高度水平地震作用下的反彎點(diǎn)高度按倒三角水平力考慮，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比Y0以及修正系數(shù)YYY3，從而計(jì)算出反彎點(diǎn)高度。 513 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)水平地震作用下的反彎點(diǎn)高度計(jì)算 （二）水平地震作用下柱端彎矩以剪力計(jì)算依據(jù)柱中剪力和反彎點(diǎn)高度可計(jì)算出柱端彎矩，按照梁的線剛度可分配給與之相連的梁，便可得到水平地震作用下框架的彎矩圖，取出梁脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出梁端剪力，跨中彎矩，依據(jù)剪力圖，由節(jié)點(diǎn)的豎向平衡條件可求出框架柱的軸力，框架在水平地震作用下的剪力圖和軸力圖。 523 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 水平地震作用下的柱端彎矩及剪力計(jì)算 533 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)543 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)水平地震作用下的前剪力圖（單位：KN）553 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 水平地震作用下的軸力圖（單位：KN） 框架梁柱的內(nèi)力組合計(jì)算出各種荷載作用下的框架內(nèi)力后，按照承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進(jìn)行幾的組合，并取各自的最不利內(nèi)力組合進(jìn)行設(shè)計(jì)。一、內(nèi)力組合的種類.本工程采用的荷載效應(yīng)組合的種類有以下幾個(gè)方面。（一）非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的組合S=gGSGK+gQ1SQ1K 563 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)S=gGSGK+i=1n這里對(duì)于永久荷載分項(xiàng)系數(shù)gG考慮兩種情況，，S=gGSGK+229。gQiYciSQiki=1n，。（二）有地震作用效應(yīng)組合S=gGESGE+gEhSEhk這里對(duì)于永久荷載分項(xiàng)系數(shù)gG，。二．框架梁的內(nèi)力組合（一）控制截面的選擇及最不利內(nèi)力框架梁的控制截面通常選在梁羰支座截面和跨中截面，梁端截面最不利內(nèi)力取Mmax進(jìn)行正截面設(shè)計(jì)，取Vmax進(jìn)行斜截面設(shè)計(jì)，在內(nèi)力組合中，梁跨中截面往往并非最大正彎矩截面，而是在跨中附近正彎矩最大，但其值與跨中彎矩屬地多，為了簡(jiǎn)化計(jì)算可以挖取跨中彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算，即跨中截面最不利內(nèi)力取+Mmax進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。（二）梁端彎矩的調(diào)幅，僅對(duì)豎向荷載產(chǎn)生的梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后的彎矩圖如下圖所示。為了方便計(jì)算且偏于安全，這里梁端彎矩取用柱軸線處的彎矩，不再折算到柱邊。取第一層框架梁AB及柱A為例進(jìn)行內(nèi)力組合，詳見(jiàn)下表。一）梁端截面配筋計(jì)算573 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)取第一層框架梁AB的端截面A和跨中為例，截面尺寸為b180。h=300mm180。800 ，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱向受力鋼筋采用HRB400級(jí)，箍筋采用HPB235級(jí)。 恒荷載作用下調(diào)幅后的彎矩圖（單位：KN）58 mm3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)活荷載作用下調(diào)幅后的彎矩圖（單位：KN）593 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)雪、活荷載作用下調(diào)幅后的彎矩圖（單位：KN）材料強(qiáng)度等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值為： 混凝土