【文章內容簡介】 計算重力荷載代表值，由于設計的是可上人屋面， KN/m2則 八層屋面活荷載標準值為： （++）（2++）2+ = 1999 KN（4）樓面均布活荷載： KN/m2，走廊，樓梯， KN/m2樓面均布活荷載標準值為： （10++2+）（2+）2 = KN（5）梁柱自重（ 包括梁側，梁底，柱的抹灰重量）梁側，梁底抹灰近似加大了梁寬考慮例如： = KN表31 梁柱自重編號截面（m2）長度（m）根數(shù)每根重量（KN）L1208L2104L348L4336Z152Z2364（6）墻體自重墻體均為240厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。單位面積上墻體重量為 （+）19= KN/m2衛(wèi)生間墻厚為180: 19= KN/m2墻體自重計算見表：考慮墻體上有門和窗,所以墻凈重按80%折算.表32 墻體自重墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（KN）折算重量（KN）底層縱墻3321231698底層橫墻1316451316標準層縱 墻3516451316標準層橫墻1916651450衛(wèi)生間縱墻24445365衛(wèi)生間橫墻24640512女兒墻縱墻1028686女兒墻橫墻（ 2+）11919(7) 荷載分層總匯。頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，50%的均布活荷載，縱橫墻自重、樓面上、下各半層的柱及縱橫墻體自重。其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載；50%的樓面均布活荷載；縱橫梁自重，露面上下半層的柱及縱橫墻體自重。將上述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： 第八層：G8 = 4552+1999+（86+19）+365+512+26+13+1224 +52 = KN 第七層：G7 = 3471++26+512+1316+1450+13+124+52+52 = KN第六層：G6 = 第五層：G5 = 第四層：G4 = 第三層：G3 = 第二層：G2 = 第一層: G1 = 3471++26+13+124+52+52+1698+1316+365+512=KN 水平地震作用下框架的側移驗算.（1）橫梁線剛度.混凝土C30，Ec=3107KN/m2 ，fe=在框架結構中為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取I=（I0為梁的截面慣性矩）；對中框架梁取I= I0，、圖35質點重力荷載值建筑物總重力荷載代表值為： 84772KN 橫梁線剛度計算結果列于表33表3－3 橫梁線剛度梁 號L截 面bh（m2）跨 度L（m）I0=bh3/12m4邊 框 架 梁中 框 架 梁Ib=I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）Ib= I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）L1103103104103104L2103103104103104L3103103104103104L4103103104103104（2）橫向框架柱的側移剛度D值計算.柱線剛度列于下表表3－4柱線剛度柱號（Z）截面（m2）柱高度h（m）慣性矩Ic=bh3/12 （m4）線剛度KcKc=EIc/hZ1103104Z2103104注：E=3107 KN/m2橫向框架側移剛度D值計算見下表表3－5表3－5 橫向框架側移剛度D值計算層柱類型根數(shù)底層邊框邊柱88704邊框中柱（+）/=126494中框邊柱936318中框中柱（+）/=1149818∑D461574. 四．五 六 七層邊框邊柱（+）/（2）=134244邊框中柱（2+）/（2）=202904中框邊柱（4. 9+4. 9）/（2）=1503018中框中柱（4. 92+）/（2）=1851518∑D738666（3）橫向框架的自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法是求結構基頻的一種近似方法。將結構按質量分布情況簡化成無限點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基頻公式，這樣，只要求出結構頂點位移，就可按下式得到結構的基本周期：式中α0——基本周期調整系數(shù)。 △T——框架的頂點位移。計算結構基本自振周期用的假想頂點位移，即假想把集中在樓層處的重力荷載代表值作為水平荷載，按彈性剛度計算結構頂點位移m。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，△T是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移，然后由△T求出T1，在用T1求得框架結構的底部剪力，進而求出框架多層剪力和結構真正的位移。表3－6 橫向框架頂點位移層次Gi（KN）∑Gi（KN）Di（KN/m）層間相對位移δ=∑Gi/ Di△i88787878773866671074115928738666610741302697386665107414101073866641074151751738666310741624927386662107417323373866611153984772461574T1=== （s）（4）橫向地震作用計算在工類場地二區(qū)，結構的特征周期Tg和地震影響系數(shù)αmax為：Tg=（s）αmax=由于T1= （s） Tg ==（s），應考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得基部剪力，若按Fi=分配給各層頂點，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際，但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對周期較長的結構相差更大，地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害嚴重。因此引入δn，即頂部附加的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。由于本設計中有突出屋面的小塔樓，因此由于考慮鞭梢效應，通常將按頂部剪力法計算分配給小塔樓質點上的等效地震力加大，抗震規(guī)范規(guī)定放大系數(shù)取了增大的地震作用離用于設計其自身以及與其相連接的結構構件，附加應力△Fn加到主體結構頂部。δn= T1+=+ = 結構橫向總水平地震作用標準值：FEK=（Tg/ T1）αmax = （）= 2839 （KN）頂點附加水平地震作用Fn =δn FEK = 2839 = 203KN各層橫向地震剪力見表如下表3－7各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hiHiGiGiHiFiVi88787245597514710741264766610741229320510741193875406410741158429310741122984210741875391822916111539559641163032圖3－6橫向框架各層水平地震作用及地震剪力（5）橫向框架抗震變形驗算.多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見下表表3－8橫向變形驗算層次層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN）層間位移Vi/Di（m）層高（m）層間相對彈性轉角θe87386661/330077386661/194167386661/137557386661/113847386661/100037386661/892229167386661/846130324615741/745層間彈性相對轉角均滿足要求θe[θe]=1/450 水平地震作用下，橫向框架的內力分析以上框架為例進行計算 ，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向中框架完全相同，故不再贅述?？蚣苤藦澗匾姳?9。梁端彎矩、柱軸力見表310。中柱兩側梁端彎矩按梁線剛度分配。圖37 框架梁編號及尺寸表310 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力 層次nAB跨BC跨柱軸力lmM左KNmM右KNmVbKNlmM左KNmM右KNmVbKNNDKNNJKN87651324321中柱兩側梁端彎矩按梁線剛度分配地震力作用下框架彎矩見圖38；剪力及柱軸力見圖39（1）計算梁端彎矩M：梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。M左＝（M上＋M下）K左/（K左＋K右）M右＝（M上＋M下）K右/（K左＋K右）（2）計算梁端剪力Vb：根據梁的兩端彎矩Vb＝（M上＋M下）/L（3）計算柱軸力N： 邊柱軸力為各層梁端剪力按層疊加，中柱軸力為柱兩側梁端剪力之差，亦按層疊加。圖38:梁端彎矩 單位：KN/m 圖39 地震作用下框架梁柱彎矩圖 單位：KN/m圖310 地震作用下框架剪力軸力分布 單位：KN 豎向荷載作用下框架的內力分析仍取中框計算（1） 荷載計算第八層梁的均布線荷載AB跨屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m橫梁自重（包括抹灰） 25＝恒載總計 KN/mBC跨屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載總計 KN/m第八層活載： ＝ KN/m第二、三、四、五、六、七層梁的均布線荷載 AB跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ 內橫墻自重（包括粉刷） 19（－）＝恒載總計 KN/m BC跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載總計 第二、三、四、五、六、七層活荷載： 2＝ KN/m第二、三、四、五、六、七層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰） 25＝ KN縱墻自重（包括抹灰） 19（－）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN總計： KN第一層梁的均布線荷載： AB跨恒載： KN/m BC跨恒載： KN/m 活載： KN/m第一層 集中荷載：縱梁自重（包括抹灰） 25＝ KN縱墻自重（包括抹灰） 19（－）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN第一層柱自重（包括抹灰）： 25＝ KN總計：