【正文】 17=g=180。2=3KN/m2 恒荷載設(shè)計(jì)值：面層：25mm厚的水磨石面層：180。210=所以選配j12130(AS=1740mm2)柱號(hào) 長(zhǎng)邊方向配筋 短邊方向配筋 長(zhǎng)邊（mm2） 短邊（mm2）A j16170 j10150 3549 1046B j12140 j12130 2424 1740 雙向板樓板設(shè)計(jì)1093 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)樓板厚100mm，采用C30混凝土，HPB235級(jí)鋼筋，縱梁截面取300180。2+)=m MpⅣ=s(c)(2b+c)=24()(2180。3+)=m按式可得：Amax=M1=180。210180。所以選配j16170(AS=3549mm2) 沿基礎(chǔ)短邊方向 n=5=24(la22b+b2Ⅲ=sc)(c)=24()(2180。2+)=m Ⅱ=24(lac)(2b+bc)=24()(2180。232。232。l=ps,max234。la2c246。22231。230。 基礎(chǔ)高度驗(yàn)算按照構(gòu)造要求，采用錐形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)砼強(qiáng)度采用C30，下設(shè)100m厚的強(qiáng)度等級(jí)為C60的素混凝土墊層柱①抗沖切驗(yàn)算 A基礎(chǔ)bh=32m，bc=600mm,fc=143Mpa,fy=210Mpa 由上述兩種內(nèi)力設(shè)計(jì)值分別求得偏心距== ====基底凈反力1063 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)ps,man=ps,minNM+Vh+=+Vh=柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗(yàn)算：L=3,b=2at=ac=,bc=，初步選擇基礎(chǔ)高度h=1100mm,h0=1000mmab=at+2180。180。故A==180。=KN/m2 =2最大基地壓力Pkmax==200180。3m時(shí)不需要對(duì)fa進(jìn)行修正。由于偏心距不大，所以基礎(chǔ)地面可按20%增大故A==180。315V=+ cstoyvso200=故，滿足要求1043 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，根據(jù)要求。200180。180。= 8o81剪力設(shè)計(jì)值V=pl=180。180。= 1023 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)平臺(tái)板的荷載 (2)截面設(shè)計(jì)平臺(tái)板的計(jì)算跨度lo=+彎矩設(shè)計(jì)值M=1pl2210o=180。180。=（2）截面設(shè)計(jì)板水平計(jì)算跨度ln=，彎矩設(shè)計(jì)值M=12Pln=180。 fyv故rvamp。(6002180。304180。233。560可按構(gòu)造配筋，180。600180。180。600=2160mm全截面最大配筋面積Amax=rmaxbh=180。(560=) 360(56040)=Amin=rminbh=180。103180。1180。=ih1400180。6001=N=180。106180。=m二層A柱（邊柱）底端調(diào)整為：c=+180。426=mamp。）180。M=m柱下端： 237。N==m 237。600=18000mm2則所以可配箍筋418，且滿足要求。600=2160mm2 963 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可按構(gòu)造配筋，全截面最小配筋面積為Amin=rminbh=180。103x550=2a’s=80mm 180。=ihh1400180。6001=N=180。106eo=N=180。N=由于彎矩中水平荷載產(chǎn)生的彎矩大于75%M，所以柱的計(jì)算長(zhǎng)度取下列計(jì)算的較小值juic=180。238。 237。3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)取s=250mm三、框架柱正截面承載237。,s==1180取1200mm 所以可配箍筋j10200梁端箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度取1200mm，箍筋間距取140mm 箍筋直徑取10mm，非加密區(qū)取250mm，按抗震要求rsv179。0 =180。180。300180。=+180。800=720選配4F16(804mm2)配筋滿足要求二、框架柱正截面承載取為f8300（二）抗震設(shè)計(jì)為了確?？蚣芰旱摹皬?qiáng)剪弱彎”抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁端剪力應(yīng)根據(jù)抗震等級(jí)進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，對(duì)于二級(jí)抗震的框架梁，按下式調(diào)整 l(Mb+Mbr) V=+VGb lnlr分別為梁左右端截面反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值的較大值，Mb,Mblr這里取Mb=+=， +Mb933 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ln為梁的凈跨，ln==，VGB為梁在重力荷載代表值作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值，q1為板傳來的梯形荷載， q1=+180。765180。1500180。f180。100180。f(h0h162。f=min(h/3,b+12h162。765180。300180。 恒荷載作用下調(diào)幅后的彎矩圖（單位：KN）58 mm3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)活荷載作用下調(diào)幅后的彎矩圖（單位：KN）593 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)雪、活荷載作用下調(diào)幅后的彎矩圖（單位：KN）材料強(qiáng)度等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值為： 混凝土強(qiáng)度：C30：fc=,ft=,ftk=：HRB400：fy=360 N/mm2，fyk=400N/mm2 HPB235：fy=210 N/mm2fyk=235N/mm2 603 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一層框架梁（AB）非抗震基本組合表第一層框架梁（AB）抗震基本組合表 613 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一層框架梁（BC）非抗震基本組合表第一層框架梁（BC）抗震基本組合表 623 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第二層框架梁（AB）非抗震基本組合表第二層框架梁（AB）抗震基本組合 633 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第二層框架梁（BC）非抗震基本組合表第二層框架梁（BC）抗震基本組合表 643 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第三層框架梁（AB）非抗震基本組合表653 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第三層框架梁（AB）抗震基本組合第三層框架梁（BC）非抗震基本組合表 663 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第三層框架梁（BC）抗震基本組合表第四層框架梁（AB）非抗震基本組合表 673 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第四層框架梁（AB）抗震基本組合第四層框架梁（BC）非抗震基本組合表 683 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第四層框架梁（BC）抗震基本組合表第五層框架梁（AB）非抗震基本組合表 693 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第五層框架梁（AB）抗震基本組合第五層框架梁（BC）非抗震基本組合表 703 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第五層框架梁（BC）抗震基本組合表第六層框架梁（AB）非抗震基本組合表 713 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第六層框架梁（AB）抗震基本組合第六層框架梁（BC）非抗震基本組合表 723 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第六層框架梁（BC）抗震基本組合表第一層框架柱（A）非抗震基本組合表 733 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一層框架柱（A）抗震基本組合表第一層框架柱（B）非抗震基本組合表743 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一層框架柱（B）抗震基本組合表第一層框架柱（C）非抗震基本組合表 753 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一層框架柱（C）抗震基本組合表第二層框架柱（A）非抗震基本組合表 763 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第二層框架柱（A）抗震基本組合表第二層框架柱（B）非抗震基本組合表 773 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第二層框架柱（B）抗震基本組合表第二層框架柱（C）非抗震基本組合表 783 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第二層框架柱（C）抗震基本組合表第三層框架柱（A）非抗震基本組合表 793 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第三層框架柱（A）抗震基本組合表第三層框架柱（B）非抗震基本組合表 803 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第三層框架柱（B）抗震基本組合表第三層框架柱（C）非抗震基本組合表 813 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第三層框架柱（C）抗震基本組合表第四層框架柱（A）非抗震基本組合表 823 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第四層框架柱（A）抗震基本組合表第四層框架柱（B）非抗震基本組合表 833 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第四層框架柱（B）抗震基本組合表第四層框架柱（C）非抗震基本組合表 843 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第四層框架柱（C）抗震基本組合表第五層框架柱（A）非抗震基本組合表 853 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第五層框架柱（A）抗震基本組合表第五層框架柱（B）非抗震基本組合表 863 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第五層框架柱（B）抗震基本組合表第五層框架柱（C）非抗震基本組合表 873 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第五層框架柱（C）抗震基本組合表第六層框架柱（A）非抗震基本組合表 883 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第六層框架柱（A）抗震基本組合表第六層框架柱（B）非抗震基本組合表 893 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第六層框架柱（B）抗震基本組合表第六層框架柱（C）非抗震基本組合表 903 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第六層框架柱（C）抗震基本組合表∵＞，∴進(jìn)行抗震計(jì)算 最不利彎矩為:gREM=180。取第一層框架梁AB及柱A為例進(jìn)行內(nèi)力組合，詳見下表。（二）有地震作用效應(yīng)組合S=gGESGE+gEhSEhk這里對(duì)于永久荷載分項(xiàng)系數(shù)gG。 523 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 水平地震作用下的柱端彎矩及剪力計(jì)算 533 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)543 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)水平地震作用下的前剪力圖（單位：KN）553 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 水平地震作用下的軸力圖（單位：KN） 框架梁柱的內(nèi)力組合計(jì)算出各種荷載作用下的框架內(nèi)力后，按照承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進(jìn)行幾的組合，并取各自的最不利內(nèi)力組合進(jìn)行設(shè)計(jì)。 453 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)風(fēng)荷載作用下的反彎點(diǎn)高度計(jì)算 （二）風(fēng)荷載作用下柱端彎矩及剪力計(jì)算。 37 (3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)恒荷載作用下的框架柱的軸力計(jì)算383 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)二、活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用彎矩的二次分配法來計(jì)算活荷載作用下的框架彎矩。此時(shí)規(guī)定彎矩繞桿端順時(shí)針方向?yàn)檎1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算Fi=GiHin229。= （四）各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力及樓層間位移計(jì)算 結(jié)構(gòu)底部總的橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為FEK=a1Geq=180。 計(jì)算過程詳見下表（二）結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值Geq