【正文】 其高溫渣與。②① 沸騰式冷渣器：沸騰床由水冷埋管組成，管間布置有均勻的風(fēng)帽，渣在埋管外呈流化狀 態(tài)，兩種介質(zhì)通過埋管管壁交換熱量(見圖1)。高溫渣與冷卻介質(zhì)被埋管分開，熱量從高溫渣通管壁傳給冷介質(zhì)。本文主要根據(jù)調(diào)研資料，歸納闡述冷渣器的主要特點。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐；冷渣器；冷卻系統(tǒng)；熱交換器冷渣器是循環(huán)流化床鍋爐的關(guān)鍵輔機之一，是目前循環(huán)流化床鍋爐不能正常運行的主要故障源之一。國內(nèi)外的制造、設(shè)計及研究單位對此開展了大量地研究工作，開發(fā)了多種型式的冷渣器。爐已經(jīng)運行二年多，未發(fā)現(xiàn)對流受熱面磨損，該爐出力足、爐效高，但美中不足是 廠用電較大，根據(jù)本廠燃煤情況，一次風(fēng)機風(fēng)壓余量過大，我們正在著手進行技改，在減少 一次風(fēng)機廠用電量并停用羅茨風(fēng)機(返料風(fēng)用一次風(fēng)代替)后，3爐輔機用電量將會大幅度降 低。高過區(qū) 爐頂雖然加高，因一級分離百葉窗位置限制，上部形成煙氣死區(qū)，因此高過區(qū)煙速下降有限 ，高過前后排仍存在不同程度磨損，現(xiàn)采用護瓦防護，能滿足安全運行的需要。2爐空予器漏風(fēng)還存在，增加了排煙熱損失q2否則爐效還 會高一些。附圖一是3爐床高、二次風(fēng)口高、 圍燃帶高的示意圖，希望在圍燃帶區(qū)形成爐膛高溫區(qū)，有利于CD及C粒的燃說；防止高濃度 床料對水冷壁磨損，防止CO還原氣氛對水冷壁腐蝕。1爐 在相近工況下Cfh可降到8%以下，%。爐低過后O2控制在5%，二次風(fēng)率5253%，Cfh可降到9%左右，鍋爐效率達到 %。現(xiàn)場勘查表明，該項目廢氣排放口無排污標志。 蘇州、吳縣環(huán)保監(jiān)測站在對3爐的排煙測量后，作如下評價：監(jiān)測結(jié)果評價由監(jiān)測結(jié)果可以看出，在目前生產(chǎn)規(guī)模及有關(guān)設(shè)施正常運行的情況下，該公司1鍋爐的煙塵 3；33，平均值為 3；整個項目的SO；排煙黑度為1林格曼級。 煙囪出口處平均輸送風(fēng)速度V=V10(〖SX(〗HS 10 )煙囪有效高度He=Hs+△H，Hs為煙囪的幾何高度，△H為煙氣抬升高度，根據(jù)該氣煙氣熱釋放 率OH，△H=3/5HHe2/5V；10氮氧化物排放監(jiān)測結(jié)果監(jiān)測點位NOX排放濃度mg/m3平均排放速率kg/h范圍均值1號爐106。C為實測濃度，高循環(huán)倍率流化床爐型折★折算濃度C=C1對照標準350　　　1驗收標準6126501084 380 .061861264098780煙塵SO2煙氣黑度林格曼級折算濃度★mg/m3平均排放速率kg/h折算濃度★★mg/m3品均排放速率t/h范圍均值范圍均值1999年2月，在1爐技改完畢、運行調(diào)試結(jié)束后， 請?zhí)K州市和吳縣市環(huán)保局對正在投運的1和3爐的排煙，作煙塵和二氧化硫(表9)、氮氧化物(表10)監(jiān)測。如前所述，CFBC鍋爐具有低溫(1000℃以下)、兩級燃燒、飛灰多次返爐內(nèi)循環(huán)燃燒的特點， 這是高效燃燒的重要手段，也是環(huán)境保護的良好方法。火電廠灰渣對環(huán)境保護的影響，對我公司來講已完全解決。有些地方CFBC鍋 爐電廠附近有水泥廠，則CFBC鍋爐的灰、渣是最好的水泥滲合原料。圖173爐膛平均溫度與Cfh及η關(guān)系6環(huán)境保護燃煤火力發(fā)電廠對環(huán)境最大的妨礙主要是灰、渣及排煙中的粉塵、NOX、SO2濃 度。圖17是3爐 調(diào)試結(jié)果數(shù)據(jù)，當(dāng)θ保持900℃以上時，Cfh可保持8%以下，鍋爐效率達到90%左右。此時上排二次風(fēng)的出口速度達到130m/s，下排二次 風(fēng)出口速度120m/s。這 對降低qfh提高鍋爐熱效率是很有效的舉措。試驗結(jié)果如圖14所示，當(dāng)apy=(O162=%) 時Cfh最小，鍋爐熱效率η=%。、二次風(fēng)調(diào)整試驗技改后，根據(jù)3爐試驗及CFBC鍋爐二級燃燒的特點，2爐先進行一次風(fēng)率的試驗。噴 2。下排二 次風(fēng)前墻裝置10個，后墻裝置11個。上、下排二次風(fēng)全部裝置在前、后墻上。如3爐，H下=3736mm，H上=7736mm，周圍水冷壁全被套衛(wèi)燃帶敷蓋，為兩級燃燒創(chuàng)造了良好條件，該處形成了爐 膛燃燒中心區(qū)。專設(shè)上、下二次風(fēng)的單獨遙控風(fēng)門，可分別控制上、下二次風(fēng)道。二次風(fēng)量占燃燒總空氣量具～39%，出口風(fēng)速 ≤40m/s，難以穿透高濃度壓力較高的密相層起到兩級燃燒的作用，所以爐膛溫度如圖13所 示，遠遠低于技改后的1爐及時爐水平，造成較高Cfh，影響鍋爐效率。下二次風(fēng)距布風(fēng)板H下=1150mm，上二次風(fēng)距布風(fēng)板H上=1850mm。是降低qfh4的有效措施。未燃盡炭及CO等可燃物上移后遇二 次風(fēng)的攪拌、混合，便進一步完全燃燒，并形成爐內(nèi)高溫區(qū)。圖1375t/Hcfbc布風(fēng)板及二次風(fēng)技改圖CFBC鍋爐的燃燒特點是1000℃以下的低溫燃燒；循環(huán)灰多次返回爐內(nèi) 再燃燒，形成爐底微正壓；采用明顯的兩級燃燒措施，即一次風(fēng)入爐后保證床料、入爐煤或 石灰石的流化、混合，并提供一部分空氣進行缺氧燃燒，使煤炭大部分成為CO等可燃物，并 釋放出部分熱量2C+O2=2CO有利于控制床溫水平。(新設(shè)計的75t/)根據(jù)電廠具體條件，只能將布風(fēng)、板 下降500mm，適當(dāng)增加爐膛高度。 爐膛溫度水平低與制造、運行部門未充分發(fā)揮CFBC鍋爐兩級燃燒方式關(guān)系較大；二次風(fēng)的布 置高度、速度、比率對爐膛溫度(θP1)、也即對Cfh高低影響頗大。一次風(fēng)率q1保持48%左右時鍋爐效率最高，如圖12所示對CFBC鍋爐熱效率影響最大的因素是排煙熱損失q2及機械未燃盡熱損失q4一般而言，CFBC鍋爐的爐渣含量均較小，CLZ～25%以下，所以影響q4的主要因素是CLZ～2 5%以下，所以影響q4的主要因素是Cfh即qfh4。所 以調(diào)試工作的重點在尋找最佳氧量和合理的二次風(fēng)比例。 從冷爐點火至床溫達到850℃的點火全過程，約需三小時左右，升溫曲給如 圖11所示。床溫達700℃以上時，如給 煤和著火正常，循環(huán)灰正常，可解列油槍，停運油泵，一次風(fēng)全部通過新設(shè)旁路進入布風(fēng)室 。如投入原煤析出揮 發(fā)份并并開始著火燃燒，可逐步加大給煤量，減少燃油量，保證床溫緩慢上升。 調(diào)節(jié)油門開度和一次風(fēng)量，使燃燒 爐出口熱煙器溫度控制在600～800℃，緩慢加熱床料及爐墻，CFBC鍋爐在爐堂底部，旋風(fēng)筒 內(nèi)壁等處涂敷大量耐火材料，緩慢升溫可避免耐火層發(fā)生裂紋或剝落等現(xiàn)象。、一次風(fēng)機，一次風(fēng)保持臨界流化風(fēng)量(如果3～104m3/ h)，使床料達到流化狀態(tài)。這樣增加一次風(fēng)阻力達～1400Pa ，在征得制造廠同意后，正常運行時將一次風(fēng)機全部通過新增設(shè)的620800(mm)旁通風(fēng)道直 接進入布風(fēng)室，年節(jié)電13104KWH以上。床下點 火啟動方式不僅可以節(jié)省點火用油，而且保證點火的成功率及爐墻緩慢升溫。點火后燃油產(chǎn) 生的高溫?zé)煔馔ㄟ^燃油量及冷風(fēng)量的配比使出口煙氣溫度逐步升至～850℃。3爐的風(fēng)室和布風(fēng)板由兩 側(cè)水冷壁及后水冷壁構(gòu)成。點火容易引起爐膛升溫過快。試驗的油壓P與出力關(guān)系如圖9所示 。所以比較完整地講，QL=3100～33500m3/h，此 時一次風(fēng)機擋板開度～25%。臨界速度還可依據(jù)床料顆料及密度予以計算，作為校核。QL實質(zhì)上是CFBC鍋爐能維持流化狀 態(tài)運行的最低允許一次風(fēng)量。每個工況下改變一 次風(fēng)機擋板開度(1238%)，并測量風(fēng)量、布風(fēng)板阻力△Pb、床料阻 力△PL，從而求出臨界流化風(fēng)量QL。圖7空床布風(fēng)板阻力△Pb曲線將2爐的爐渣作試驗床料，平均粒徑dp=，堆積密度dj=1230kg/m3，視 在密度ρ=2350kg/m3。 圖6風(fēng)帽示意圖△Pb=108(Q20)2〔Pa〕熱態(tài)△Pb=108(273+t)(Q20)2〔Pa〕 圖7是空床時不同風(fēng)量下的△Pb特性曲線。較國內(nèi)推薦值高1/3左右。穩(wěn)定后，改變送風(fēng)機擋板開度，測量風(fēng)量及布風(fēng)板阻力△P b。 正因如睛，風(fēng)帽出口的環(huán)狀氣流速度要比國產(chǎn)CFBC爐大。2個排渣口，與國 產(chǎn)CFBC爐相比，風(fēng)帽的間距較大，數(shù)量較少，風(fēng)帽的結(jié)構(gòu)如圖6所示。風(fēng)帽順列布 置，鑲嵌在鰭片上。一次熱風(fēng)分道△Pj與Q關(guān)系曲線圖。運行人員習(xí)慣于20℃時風(fēng)量，所以熱態(tài)Q風(fēng)量要轉(zhuǎn)換成Q20風(fēng)量。 350865 二次熱風(fēng)道(上)常數(shù)值二次熱風(fēng)道(下) 一次熱風(fēng)道根據(jù)機翼顯示的差壓△Pj，可以計算出該風(fēng)道中的風(fēng)量Q：Q=W3600F〔m3/h〕式中W氣流速度〔m/s〕W=kj[SX(〗(△Pj)1/2 (ρ)1/2[SX)]ρ=〖SX(〗273+20 273+t[SX)][SX(]760+Ps[]760[SX)]〔kg/m3〕Ps———氣流靜壓〔mmHg〕ρ———t溫度時的氣流密度〔kg/m3〕20℃Q20 =Kj[SX(]1[](ρ)1/2[SX)]3600F(△Pj)1/2〔m3/h〕=A(△Pj)1/2[ZK)]20℃時各風(fēng)道的A值列于表8。 二次熱風(fēng)道流量系數(shù)kj 二次熱風(fēng)道(下)機翼的流量系數(shù)kj可以計算出：kj=(△Pp d)1/2/((△Pp j)1/2式中△Ppd一皮托管所測平均動壓〔Pa〕△Ppj一機翼顯示的平均壓差〔Pa〕3爐各風(fēng)道流量系數(shù)K：表73爐各風(fēng)道機翼流量系數(shù)Kj風(fēng)道名稱以3 爐為例，機翼所產(chǎn)生的差壓△Pj要比風(fēng)道中氣流的實際動壓△Pd放大58倍。////★擋板045%★★擋板1070%※擋板050%※5133411 5978100080200520122760800354054940 二次風(fēng)機★(床料高700m m)21335601114504010809043560技改后的2爐如圖4所示。通過上述設(shè)備改進、如表5所述，煙氣流速大為降低，局部短路、渦流有很大改善，煙道阻 力有所降低，運行一年多以來，過熱器、省煤器未再發(fā)生磨損、爆管事故。，旋風(fēng)分離器改用直徑為2000mm、入口管為鍋殼式的，中心管下端為反向 百葉窗筒心、阻力較低的高效旋風(fēng)分離器。高溫省煤器改用直鰭片管順排布置，每排根數(shù)增加至16 根，管排中心距從90mm擴大至105mm。技改時，在鋼架許可范圍內(nèi)將高溫過熱器至尾部煙道(從Z1至Z4立柱)的爐頂抬高600mm 。 /本次改造設(shè)計低溫省煤器 低溫過熱器表5是技改前后煙氣流速的分布情況表 5煙道平均煙氣流速m/s部委名稱 現(xiàn)將直角改成圓弧，使氣流均勻分布。承載一級百葉窗慣性分離器的拉稀管，原掛鉤不規(guī)則，予以糾正。增加了受熱面積，2。但脫落處的管子裸露后易磨損。  防煙氣短路、渦流引起受熱面局部磨損。  膨脹密封用的4磚塊偏大，制作不易成功，施工密封也較困難。 爐堂底部四周爐墻是耐磨性良好的磷酸鹽耐火磚，但結(jié)構(gòu)不很合理，易位移， 鼓凸。在現(xiàn)有的設(shè)備條件 下減少磨損可采取的切實措施是提高循環(huán)灰的捕集量和降低煙速。對提高傳熱固然是良好的舉措，但同時帶來了對爐 墻、受熱面的磨損問題。10〗床料粒徑mm 1014 10      5 ＜ 平均粒經(jīng)dpmm〖BHDG8mm,K14mm。對臨界流化速度及臨界風(fēng)量的影響較大。 平均粒徑重量百分比%  1018 平均粒徑★重量百分比%圖1燃煤系統(tǒng)圖表3～。3 磨損后將給煤絞龍從原煤倉下口13M平臺下 移至7M運行層平臺，直接輸入爐膛入口落煤管，并在給煤絞龍出口出加裝密封播煤風(fēng)。原煤倉內(nèi)襯高分子聚乙烯板之后，入口堵煤的問題大體上解決了。避免了煤倉、落煤管的堵塞現(xiàn)象。這一措施避免了破碎機經(jīng)常堵塞的弊病。 破碎機前置88mm篩網(wǎng)，原煤先行篩分，〉8mm塊煤入破碎機。 從船上卸煤時，迅速用皮帶、吊車輸入干煤棚堆放、風(fēng)干。 淮南煤是用般從礦區(qū)運至電廠運河邊專用碼頭的。 淮南煤灰份的軟化溫度t1=1300℃，如果運行正常一般不易結(jié)焦。 ★——可燃基灰熔點t11300℃t21420℃t31500℃硫(應(yīng)用基)氮(應(yīng)用基)氧(應(yīng)用基)氫(應(yīng)用基)8303 ★炭(應(yīng)用基)1044895元素分析10450321043945QarAar%分析基灰發(fā)份應(yīng)用基水份單位 煤質(zhì)分析名稱表2是燃煤的分析。 F：、Q 100080200520m3/hH52323855Pa D：G91911NO19D450KW1480r/min、Q 45040108090m3/hH2218719743Pa B：G52911NO160、Q 104m3/hH1085079004Pa 其中：羅茨風(fēng)機FCB二次風(fēng)機DA % η 142 150 tpr 185 202 tR20 20 ts 150 150 tgs MPa 過熱蒸汽壓力 MPa 汽包工