臥式單面多軸鉆孔組合機床液壓系統(tǒng)設(shè)計(參考版)
2025-07-02 22:30本頁面
【正文】 22 / 22。先列出壓力小于16MPa小型系列單桿液壓缸螺孔連接油管安裝尺寸。如果液壓缸無專用的排氣裝置，進、出油口應(yīng)設(shè)在液壓缸的最高處，以便空氣能首先從液壓缸排除。（2） 液壓缸進、出油口形式及大小的確定液壓缸的進、出油口，可不置在端蓋或缸體上。7. 液壓缸的安裝連接結(jié)構(gòu)液壓缸的安裝連接結(jié)構(gòu)包括液壓缸的安裝結(jié)構(gòu)、液壓缸進出油口的連接等。排氣裝置的結(jié)構(gòu)有多種形式。先介紹幾種常用的緩沖結(jié)構(gòu)。（插入圖表）5. 液壓缸的緩沖裝置液壓缸帶動工作部件運動時，因運動件的質(zhì)量較大，運動速度較高，則在到達行程終點時，會產(chǎn)生液壓沖擊，甚至使活塞與缸筒端蓋之間產(chǎn)生機械碰撞。4. 活塞及活塞桿處密封圈的選用活塞及活塞桿處的密封圈的選用，應(yīng)根據(jù)密封的部位、使用的壓力、溫度、運動速度的范圍不同而選側(cè)不同類型的密封圈。常用的有無骨架防塵圈和J形橡膠密封圈，也可以用毛氈圈防塵?；钊麠U處的密封形式有O形、V形、Y形和YS形密封圈。導(dǎo)向套的位置可安裝在密封圈的內(nèi)側(cè)，已可以安裝在外側(cè)。導(dǎo)向套的結(jié)構(gòu)可以做成端蓋整體式直接導(dǎo)向，也可以做成與端蓋分開的導(dǎo)向套結(jié)構(gòu)。組合式結(jié)構(gòu)又分為螺紋連接、半環(huán)連接和錐銷連接。2．活塞桿與活塞的連接結(jié)構(gòu)下表為活塞缸與活塞的幾種常用的連接形式。1．缸體與端蓋的連接形式缸體端部和端蓋的連接形式與工作壓力、缸體材料以及工作條件等因素有關(guān)。由于工作條件不同，結(jié)構(gòu)形式也各不相同。三、液壓缸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 液壓缸主要尺寸確定以后，就要進行各部分的結(jié)構(gòu)設(shè)計?；钊麠U彎曲失穩(wěn)臨界負荷FK，可按下式計算，即 (N) 在彎曲失穩(wěn)臨界負荷FK時，活塞桿將縱向彎曲。當(dāng)LB≤10d時，液壓缸為短行程型，主要須驗算活塞桿壓縮或拉伸強度，即 （m）式中 F——液壓缸的最大推力（N）；σs——材料的屈服強度（）；ns——安全系數(shù)，一般ns=2～4；d——活塞桿直徑（m）。計算求得缸筒壁厚δ的值后，應(yīng)作強度驗算，即液壓缸額定壓力值應(yīng)低于一定的極限值，以保證工作安全。二、強調(diào)計算因采用的鏈接方式不同，故連接強度的計算內(nèi)容與公式不同，具體見機械設(shè)計手冊第四卷表19612。可按下式進行計算。對一般的液壓缸，最小導(dǎo)向長度H應(yīng)滿足以下要求： （26）式中： L——液壓缸的最大行程；D——液壓缸的內(nèi)徑；活塞的寬度B：一般取B=（～）D；缸蓋滑動支承面的長度l，根據(jù)液壓缸內(nèi)徑D而定；當(dāng)D＜80mm時，取l1=（～）D；當(dāng)D＞80mm時，取l1=（～）d；為保證最小導(dǎo)向長度H，若過分增大l1和B都是不適宜的，必要是可在缸蓋與活塞之間增加一隔套K來增加H的值。見圖。4．缸蓋厚度的確定一般液壓缸多為平底缸蓋，其有效厚度t按強度要求可用下面兩式進行近似計算。對于脆性及塑性材料：δ＞ （22）式中符號意義同前。因此一般不作計算，按經(jīng)驗選取，必要時按上式進行驗算。其值為：鍛鋼：〔σ〕=110～120Mpa；鑄鐵：〔σ〕=100～110Mpa；無縫鋼管：〔σ〕=110～120Mpa，高強度鑄鐵：〔σ〕=60Mpa；灰鑄鐵：〔σ〕=25Mpa。（1）對于薄壁缸筒（D/δ≥10）：δ≥ （21）式中：D——液壓缸直徑（mm）； py——缸筒試驗壓力，當(dāng)液壓缸額定工作壓力p≤16MPa時。一、 液壓缸主要尺寸的確定1. 液壓缸內(nèi)徑DD=2. 活塞桿的直徑dd=（差動連接）3. 缸筒壁厚和外徑的計算液壓缸的壁厚一般是指缸筒結(jié)構(gòu)中最薄處的厚度。 第二部分 液壓缸主要零部件設(shè)計液壓缸的結(jié)構(gòu)主要分為缸筒組件、活塞組件、密封組件、緩沖組件、排氣裝置及安裝方式。A= (m2) （122）（3）系統(tǒng)的溫升 (123)——系統(tǒng)的散熱功率，KW；——油液的溫升，℃；——油箱散熱系數(shù)，見表——油箱散熱面積，m2。=PpPe （121） 式中 ——液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量（W）；Pp——液壓泵的輸入功率（W），Pp =pq/η；Pe——執(zhí)行元件的有效功率（W），P=Fv。油溫升高過多，會造成系統(tǒng)的泄漏增加，運動件動作失靈，油液變質(zhì)，縮短橡膠圈的壽命等不良后果，所以，為了使液壓缸保持正常工作，應(yīng)使油溫保持在許可的范圍之內(nèi)。 （120）式中 ——液壓缸工作腔的壓力?；赜吐飞系膲毫p失要折算到進油路上。液壓系統(tǒng)的的壓力損失包括管道內(nèi)的沿程損失和局部損失以及閥類元件的局部損失三項。現(xiàn)在系統(tǒng)的元件、管道直徑、管接頭等都確定下來了，所以需要驗算一下管路系統(tǒng)的壓力損失，看其是否在假設(shè)范圍內(nèi)，借此可以較準確地確定液壓泵的工作壓力，并可確定各種壓力閥的調(diào)定壓力值，保證系統(tǒng)的工作性能。六、 液壓系統(tǒng)的性能驗算必要時，對液壓系統(tǒng)的壓力損失和發(fā)熱溫升要進行驗算，如果有經(jīng)過生產(chǎn)實踐考驗的同類設(shè)備可供類比參考，或有可靠的實驗結(jié)果，那么液壓可以不再進行驗算。低壓系統(tǒng)中（p≤）：V=（2～4）qn中壓系統(tǒng)中（p≤）：V=（5～7）qn （115）高壓系統(tǒng)中（p＞）：V=（6～12）qn液壓油箱的有效容積確定后，需設(shè)計液壓油箱的外形尺寸，一般尺寸比（長、寬、高）為1：1：1～1：2：3。各元件間連接管路的規(guī)格按元件接口尺寸確定。由上式計算出的管徑應(yīng)按JB82766，將其圓整到標(biāo)準管徑，參見液壓手冊。管路內(nèi)徑的選擇是以降低流動造成的壓力損失為前提的，液壓管路中流體的流動多為層流，壓力損失正比于油液在管路中的平均流速，
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