【正文】 。在此對(duì)他們表示感謝。同時(shí)也感謝羅老師在畢業(yè)設(shè)計(jì)上給我的幫助。她待人誠(chéng)懇熱情，在學(xué)習(xí)和生活上都給與我很多的指導(dǎo)和照顧。本論文是在馮老師的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成。(二)[EB/OL]. :// . [6] 王愛(ài)玲，[M].北京：國(guó)防工業(yè)出版社，2003:1724，146189. [7] VFNC系列變頻主軸電機(jī)型號(hào)系列式樣一覽表及外型圖. [8]Gallout T selection of an efficient electrical conform Electric Machine and Drives,1993:136140.[9] 王麗梅,王炎,郭慶鼎,[N]. 電工技術(shù)學(xué)報(bào),1999(14).[11] ,第五版，第二卷[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，.[12] [M]. 北京:高等教育出版社,1995:111,4749,140.[13] [M].北京:北京郵電大學(xué)出版社，2004:2533.[14] 良貴，[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2001:100106,147156,200203,301318,335345,355362.[15] ,第五版，第三卷[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，.[16] 陳立德.《機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》 [M].北京:高等教育出版社；. [17] 致謝在本論文的完成過(guò)程中，我要感謝很多人的幫助和指點(diǎn)，要是沒(méi)有他們的幫助我不可能完成論文。參 考 文 獻(xiàn)[1] [M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1999:113135.[2] 符 鋼 ,[J].制造技術(shù)與機(jī)床,2005(1):36.[3] [M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1994:117.[4] 師鴻飛耽誤了一些時(shí)間。，造成了設(shè)計(jì)時(shí)間的大量浪費(fèi)，加長(zhǎng)了設(shè)計(jì)的時(shí)間。 繪制主傳動(dòng)系統(tǒng)總裝圖從前文的設(shè)計(jì)結(jié)果,可繪制出主傳動(dòng)系統(tǒng)的裝配圖,(參考資料[16])圖27所示. 主傳動(dòng)系統(tǒng)總裝圖第五章 結(jié)論本文在在系統(tǒng)地了解數(shù)控車床主傳動(dòng)系統(tǒng)的理論基礎(chǔ)上，考慮對(duì)JIFCNCB數(shù)控車床主傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行的初步設(shè)計(jì)。在加工螺紋時(shí)，將其裝上，不使用時(shí)將其斷開(kāi)，避免磨損和信號(hào)干擾，延長(zhǎng)主軸脈沖發(fā)生器的使用壽命。同軸安裝結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，缺點(diǎn)是安裝后不能加工穿出車床主軸孔的零件。本課題選用增量式實(shí)心軸編碼器PZF58。在選用簡(jiǎn)易數(shù)控裝置時(shí)，應(yīng)選用含有螺紋加工功能的系統(tǒng)軟件和相應(yīng)的主軸脈沖發(fā)生器。 編碼器的選擇與安裝在經(jīng)濟(jì)型數(shù)控車床上加工螺紋或絲杠時(shí)，進(jìn)刀速度應(yīng)與車床主軸轉(zhuǎn)速之間保持一個(gè)恒定的比例關(guān)系，為此要在車床主軸上安裝一個(gè)主軸位置信號(hào)的反饋元件。 主軸頭的選用如前文所述，采用短錐法蘭式主軸端部結(jié)構(gòu)有利于減小主軸懸伸量。因?yàn)镈、a一定時(shí)，越大，軸承的徑向跳動(dòng)對(duì)主軸前端的徑向跳動(dòng)影響越小，且加大可較小振動(dòng)。在具體設(shè)計(jì)時(shí)，往往由于結(jié)構(gòu)上的限制而使，這就造成主軸部件的剛度損失。合理確定是獲得主軸部件最大靜剛度的重要條件之一。⑤改變軸端工夾具的結(jié)構(gòu)形式來(lái)減小a值[16]。成對(duì)安裝的圓錐滾子軸承，應(yīng)采取滾錐小端相對(duì)的形式；成對(duì)安裝的向心推力軸承應(yīng)采取背對(duì)背或面朝外的同方向排列形式。盡量采用主軸端部的法蘭盤(pán)和軸肩等構(gòu)成密封裝置。②推力軸承配置在前支承時(shí)，應(yīng)安裝在徑向軸承的內(nèi)側(cè)而不是外側(cè)。因此在滿足結(jié)構(gòu)要求的前提下盡可能取小值。對(duì)于數(shù)控機(jī)床，本課題中車床主軸尾端需要安裝皮帶輪，軸徑較小，故取[16]，即d=54mm。按車床主電動(dòng)機(jī)功率來(lái)確定，由資料[16]－83可取。加大直徑，可減少主軸本身彎曲變形引起的主軸軸端位移和軸承彈性變形引起的軸端位移，從而 提高主軸部件剛度。這些參數(shù)直接影響主軸的工作性能，但為簡(jiǎn)化問(wèn)題，主要是由靜剛度條件來(lái)確定這些參數(shù)，即選擇D、d、a、l使主軸獲得最大靜剛度，同時(shí)兼顧其它要求，如高速性、抗振性等。后軸承采用雙列短圓柱滾子軸承，以承受較大的傳動(dòng)力。 軸承配置型式本課題中數(shù)控機(jī)床的轉(zhuǎn)速較高，卻要求徑向剛度好，所以軸承的配置型式選擇為剛度速度型[13]。例如高剛度和高速，高速與低溫升，高速與高精度等。主軸軸承也需有良好的潤(rùn)滑，以提高耐磨性。主軸上易磨損的地方是刀具或工件的安裝部位以及移動(dòng)式主軸的工作部位。數(shù)控機(jī)床一般采用恒溫主軸箱來(lái)解決恒溫問(wèn)題。④溫升 主軸組件在運(yùn)轉(zhuǎn)中，溫升過(guò)高會(huì)引起兩方面的不良后果：一是主軸組件和箱體因熱彭漲而變形，主軸的回轉(zhuǎn)中心線和機(jī)床其它組件的相對(duì)位置會(huì)發(fā)生變化，直接影響加工精度；其次是軸承等元件會(huì)因溫度過(guò)高而改變已調(diào)好的間隙和破壞正常潤(rùn)滑條件，影響軸承的正常工作。提高主軸抗振興必須提高主軸組件的靜剛度，采用較大阻尼比的前軸承，以及在必要時(shí)安裝阻尼器。③抗振性 主軸組件的抗振興是指切削加工時(shí)，主軸保持平穩(wěn)地運(yùn)行而不發(fā)生振動(dòng)的能力。主軸組件的剛度不足，在切削力及其它力的作用下，主軸將產(chǎn)生較大的彈性變形，不僅影響工件的加工質(zhì)量，還會(huì)破壞齒輪、軸承的正常工作條件，使其加快磨損，降低精度。通常以主軸前端產(chǎn)生單位位移時(shí)，在位移方向上所施加的作用力大小來(lái)表示。造成主軸回轉(zhuǎn)誤差的原因主要是由于主軸的結(jié)構(gòu)及其加工精度、主軸軸承的選用及剛度等，而主軸及其回轉(zhuǎn)零件的不平衡，在回轉(zhuǎn)時(shí)引起的激振力，也會(huì)造成主軸的回轉(zhuǎn)誤差。間接測(cè)量是用小的切削量加工有色金屬試件，然后在圓度儀上的測(cè)量試件的圓度來(lái)評(píng)價(jià)。動(dòng)態(tài)測(cè)量是用以標(biāo)準(zhǔn)球裝在主軸中心線上，與主軸同時(shí)旋轉(zhuǎn)；在工作態(tài)上安裝兩個(gè)互成90186。千分表最大和最小的讀數(shù)差即認(rèn)為是主軸的徑向回轉(zhuǎn)誤差。主軸回轉(zhuǎn)精度的測(cè)量，一般分為三種：靜態(tài)測(cè)量、動(dòng)態(tài)測(cè)量和間接測(cè)量。當(dāng)徑向誤差和角度誤差同時(shí)存在時(shí)，構(gòu)成徑向跳動(dòng)，而軸向誤差和角度誤差同時(shí)存在構(gòu)成端面跳動(dòng)。瞬時(shí)回轉(zhuǎn)中心線相對(duì)于理想回轉(zhuǎn)中心線在空間的位置距離，就是主軸的回轉(zhuǎn)誤差，而回轉(zhuǎn)誤差的范圍，就是主軸的回轉(zhuǎn)精度?；剞D(zhuǎn)中心線的空間位置，在理想的情況下應(yīng)是固定不變。主軸直接承受切削力，轉(zhuǎn)速范圍又很大，所以對(duì)主軸組件的主要性能特提出如下要求：①回轉(zhuǎn)精度 主軸組件的回轉(zhuǎn)精度，是指主軸的回轉(zhuǎn)精度。本機(jī)床承受長(zhǎng)期平穩(wěn)載荷，故： ()式中，分別為離合器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，公稱，許用轉(zhuǎn)矩，N/m；離合器理論轉(zhuǎn)矩,N/m；K—離合器工況系數(shù)—離合器接合頻率系數(shù)—離合器滑動(dòng)速度系數(shù)本文中為金屬切學(xué)機(jī)床，=， =，=： ()根據(jù)計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查表資料[00000]選取規(guī)格為DLMS16A的濕式多片電磁離合器，相關(guān)尺寸可從資料中查取。 齒輪尺寸參參數(shù) 齒輪1234模數(shù)m4444齒數(shù)z38767638中心距a228分度圓直徑d152304304152齒頂圓直徑160312312160齒根圓直徑142194194142全齒高h(yuǎn)99壓力角基圓直徑 傳動(dòng)比2/11/2齒輪寬B45404045齒寬系數(shù)本課題中數(shù)控機(jī)床得轉(zhuǎn)速較高，對(duì)工作可靠性要求高，根據(jù)資料[13]中的結(jié)構(gòu)選擇原則，選取濕式多片電磁離合器。第二對(duì)齒輪的模數(shù)可取得比齒輪1小，＝4。將以上參數(shù)代入式（10－5）進(jìn)行計(jì)算： 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而由齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度所算得的模數(shù)m=4，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)1）計(jì)算分度圓直徑2）計(jì)算中心距3）計(jì)算齒輪寬度取。⑥查取應(yīng)力校正系數(shù)由表10－5,查得；。由表10－2，查得使用系數(shù)＝；小齒輪精度為6級(jí)，相對(duì)支撐作對(duì)稱分布。⑧計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%,安全系數(shù)s＝1。③小齒輪的齒數(shù)初選為＝24，＝ ＝242=48