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等離子噴涂涂層結合強度正交試驗工藝(參考版)

2025-07-02 16:33本頁面
  

【正文】 Coatings Technology,2004,187:1725.[32] 肖紀美. 合金相與相變[M]. 北京: 北京鋼鐵學院出版社, 1987: 220224.[33]方學鋒,王澤華,夏志敏,[J].機械工程材料,2006,30(11):7.。 Coatings Technology,2008,202:19942001.[30] Portinha A, TeixeiraV,Carneiro J, et al. Characterization of thermal barrier coatings with a gradient in porosity[J].Surface amp。最后,謹向所有給予我關心和幫助的老師、同學表示衷心的感謝!感謝參加論文評審和答辯的各位老師!參考文獻[1] 鄒莉. 等離子噴涂技術及其應用[J]. 昆明冶金高等專科學校學報, 2005, (5): 2124[2] 周慶生. 等離子噴涂技術及其在機床維修中的應用[J]. 制造技術與機床, 1980, (2): 3942[3] 閻洪. 金屬表面處理新技術[M]. 北京:冶金工業(yè)出版社, 1996.[4] 王慶娟, 徐長征, 鄭茂盛等. 高強高導電銅合金的研究現(xiàn)狀[J]. 西安建筑科技大學學報(自然科 學版). 2006, 38(5): 732.[5] Szablewski J, Haimant R. Heatmechanical treatment for copper alloy[J]. Materials Science and Technology, 1985(1):10531059.[6] 謝春生, 翟啟明, 徐文清等. 高強度高導電性銅合金強化理論的研究與應用發(fā)展[J]. 金屬熱處理, 2007, 32(1): 1516.[7] 馮端. 金屬物理學(第一卷)[M]. 北京: 科學出版社. 1987: 154.[8] 劉和法, 謝春生等. 大型導電結構專用材料CuNiTiBe合金[J]. 華東船舶工業(yè)學院學報. 1994, 8(4): 9498.[9] 范大楠. 高導電鈹青銅及其組織性能研究[D]. 天津: 天津大學碩士論文. 1985: 5[10] TsengA A, Lin FH, Gunderia A S, et al. Roll cooling and its relationship to roll life [J]. Metallurgical Transactions, 1989, 20A(11): 23052320[11] 謝春生, 周健, 任合等. 稀土鉻鋯銅合金強化工藝研究[J]. 金屬熱處理, 2001, 26(6): 1214.[12] 劉技文. 稀土銅鉻鋯合金性能的研究[J]. 上海金屬(有色分冊), 1993, 14(5): 1013.[13] 蔣偉,趙金平,,中國涂料[J],2006,2(11):5152.[14] 華紹春,王漢功,汪劉應,金屬熱處理[J],2008,33(5):8287.[15] [M].北京:化學工業(yè)出版社,2003.[16] [M].北京:化學工業(yè)出版社,1992.[17] 徐斌士,[M].北京:機械工業(yè)出版社,2000.[18] 趙文軫,[M].北京:中國輕工業(yè)出版社,2000.[19] How es, C P. Thermal Spraying: Processes, Preparation, Coating and Applications [J]. Welding Journal, 1994, 73(4):4751.[20] 范吉明, 魯玉祥, 李春玲, 李振. ,熱加工工藝[M]. 2009,38(20):100103.[21] 李晨希, 尹紅霞, 徐娜, 等. 粘結層噴涂方法對銅基體與熱障涂層結合強度的影響[ J] . 材料保護, 2009, 42 ( 4) : 5960, 69.[22] 尹紅霞. 銅基體上陶瓷/金屬涂層的制備及組織與性能研究[ D ].沈陽工業(yè)大學碩士學位論文, 2009.[23] 劉 燕. 等離子噴涂ZrO2 梯度涂層的工藝與性能[ D ]. 長春理工大學碩士學位論文, 2002.[24] 魏濤, 雷廷權, 周玉, [J]. 宇航材料工藝, 1997,(3) : 14.[25] 李保岐, [J].航空工藝技術, 1999, (3 ): 3 34.[26] [M]天津: 天津大學出版社, 2000.[27] 戴金輝, 李建保, 唐國翌. 生物涂層材料的研究現(xiàn)狀與展望[J]. 山東陶瓷, 1999, (5) :1922.[28] Pavel Ctibor, Radka Lechnerov225。在此,謹向李老師表示崇高的敬意和衷心的感謝!本論文的完成也離不開學長呂林等幾位學長以及辦公室任老師、呂老師的幫忙,在此一并表示感謝!本論文雖然得到了很多老師的悉心指導,由于本人水平有限,文中難免有不當之處,敬請各位老師不吝賜教。在試驗過程中,不僅使我樹立了遠大的學習目標、掌握了基本的學習方法,還使我明白了許多待人接物與為人處世的道理。致 謝本論文是在李惠老師的悉心指導下完成的。min1, ;各種參數(shù)對噴涂工藝影響大小依次為:功率送粉速率主氣流量 噴涂距離。(2)以涂層與基體的結合強度為指標,通過正交分析法,對各種噴涂參數(shù)的控制,通過極差和元素位極圖得出最優(yōu)組參數(shù)為功率20kw、送粉速率15g此外,噴涂粒子對基體的高速撞擊也可能使基體表層強度、硬度提高。在銅基體中,從結合界面至內部,受熱依次遞減,靠近界面處的基體,等離子噴涂時受熱溫度最高,基體產(chǎn)生過時效,硬度值下降較大。表37 涂層顯微硬度分布基體界面涂層編號21012硬度/HV525圖39 涂層顯微硬度圖如圖39所示,為涂層顯微硬度打點圖,圖中可以清楚的觀察到在涂層與界面的交界處存在微小的孔隙及其他缺陷,因此當顯微硬度儀的壓頭正好打在微小孔隙處或缺陷上時,便會出現(xiàn)硬度極低的情況。如圖38為Cr3C2NiCr涂層與基體兩側EDS線掃描結果,從圖(b)、(c)中可以看出,涂層中的Cr、Ni元素已經(jīng)從涂層中向銅基體中擴散,同時,CuCo2Be合金中的Cu、Co元素也已存在于涂層組織中,這說明:等離子噴涂時,焰流溫度很高,粒子受熱熔化狀態(tài)較好,速度也較快,具有較高的能量,熔融粒子撞擊到銅合金基體表面時,與合金元素之間的發(fā)生了相互擴散的現(xiàn)象,界面處已經(jīng)出現(xiàn)涂層原子與基體原子相溶的現(xiàn)象,所以涂層的結合方式為微冶金結合方式。涂層中間部分由于冷卻速度慢,有足夠的時間鋪展,同時還受到后飛來粒子的撞擊,在撞擊力作用下,鋪展充分,組織最致密。在噴涂過程中,霧化顆粒以一定的速度撞擊并積覆到基體的表面,先接觸的顆粒冷卻速度快,顆粒鋪展受到限制。經(jīng)過噴砂處理的銅合金基體表面粗糙不平,涂層與基體犬牙交錯,結合面較致密,孔隙較少。EDS分析表明:涂層組織特征為連續(xù)的變形充分的NiCr粘結相上分布著不同形狀的硬質顆粒Cr3C2,其中硬質顆粒Cr3C2呈深灰色,NiCr粘結相呈淺灰色。通過對CuCo2Be合金硬度和導電率的綜合考慮以及依據(jù)工程使用環(huán)境情況,在460℃1h的時效處理,合金能獲得良好的綜合性能。在CuCo2Be合金中,460℃時效1h處理后的金相組織如圖34所示: (a) (b) 圖34 460℃時效1h時效后的金相組織 一般對時效強化型合金來說,時效溫度高,達到時效強化(峰值)的時間短,但效果比時效溫度低、時間長的合金差,且高溫時效快,很容易產(chǎn)生過時效。過飽和固溶體中的強化相析出,取決于時效溫度和時間。 合金時效組織與性能時效處理是使過飽和固溶體發(fā)生沉淀硬化過程,從而使合金強化的重要熱處理工藝。故銅合金較佳固溶溫度為950℃。隨固溶溫度升高,晶粒有所長大,第二相溶解量增加。從中可以看出,基體上分布大量未溶的第二相。若超過該溫度固溶處理會引起合金的晶粒顯著長大,對合金的性能不利。對于銅合金,適當?shù)墓倘芴幚頊囟葢乖摵辖鸾?jīng)保溫后第二相能充分固溶于αCu基體中,并且分布均勻,同時該合金經(jīng)固溶處理后應具有細小的晶粒。其次,固溶處理是為了獲得適宜的晶粒度,以保證合金高溫抗蠕變性能。通過高溫固溶處理,合金元素在銅中形成過飽和固溶體,造成銅晶格嚴重畸變,強度提高,導電率下降。 (a) (b)圖32 CuCo2Be合金的鍛態(tài)組織(a)合金鍛態(tài)組織 200 ;(b)合金鍛態(tài)組織 500合金鍛態(tài)的硬度和導電率如表32所示,與鑄態(tài)的相比較,經(jīng)過反復熱鍛,初生化合物破碎,晶粒細化,組織的致密性得到改善,合金的硬度升高,且分布均勻,導電率增加。由于上述組織的改善,使鍛件的塑性、沖擊韌度、疲勞強度及持久性能等也隨之得到了提高,然后通過零件的最后熱處理就能得到零件所要求的硬度、強度和塑性等良好的綜合性能。由表31可以看出,試樣的硬度明顯不足,導電率較低,不能滿足實際使用性能要求。高溫形成的不均勻固溶體,由于冷卻速度較快,固相中的原子來不及擴散,以致固溶體先結晶中心和后結晶部分成分不同,因而處于過飽和狀態(tài),造成枝晶偏析。每組試樣進行3或3次以上的測定,取算數(shù)平均值。試樣經(jīng)2金相砂紙研磨,每個試樣測試3或3個以上值,取算術平均值。試樣經(jīng)2金相砂紙研磨,每個試樣測試3個點,取算術平均值。金相樣品深腐蝕后觀察其顯微組織形貌并進行能譜分析,截取拉伸試樣斷口觀察其斷口形貌,最后保存分析圖譜和分析結果。試樣制成后,進行金相顯微組織觀察。經(jīng)過拋光的試樣先用酒精擦洗拋光面,并用吹風機吹干,接著用三氯化鐵鹽酸水溶液侵蝕10s左右。為了防止壓痕殘余應力場的影響,每個測量點中心間的距離應大于壓痕對角線長度的3倍以上,本試驗中。將金相試樣置于MH5顯微硬度計上,沿基體到涂層表面和涂層內部與基體平行兩直線方向檢測顯微硬度。采用CMT5205電子萬能試驗機進行拉伸試驗,加載速率為165N/s,測定涂層與基體間的結合強度,每組試樣做3個,試驗結果取平均值;采用JSM6480掃描電鏡觀察涂層的顯微組織結構,并對涂層組織進行 硬度檢測。min1功率D/kw11(90)1()3(25)2(35)22(100)1()1(15)1(30)33(110)1()2(20)3(45)41(90)2()2(20)1(35)52(100)2()3(25)3(30)63(110)2()1(15)2(3571(90)3()1(15)3(45)82(100)3()2(20)2(35)93(110)3()3(25)1(30)試樣噴涂好后,用調配好的雙組分環(huán)氧型E7膠將試樣與加載塊膠接成拉伸試樣,如圖25所示。表23 等離子噴涂功率參數(shù)功率/kw303545電壓/V404246電流/A550600650表24 等離子噴涂工藝參數(shù)試驗號噴涂距離A/mm主氣流量B/Lmin1,噴槍移動速度200mm本實驗主要選擇噴涂距離、主氣流量、送粉速率、功率4個工藝參數(shù),按四因素三水平的L9(34)[32,33]正交表進行噴涂試驗,具體工藝參數(shù)見表23,24。之后,將溢出的粘接膠清除干凈后,裝夾于萬能試驗機上拉伸,直至斷裂,來測量涂層與試樣表面的結合強度。E7高溫結構膠為雙組份環(huán)氧樹脂,對鋁、銅、鋼、陶瓷、玻璃等材料都具有良好的粘結力,能長期在200℃左右的環(huán)境下使用,具有良好的密封性。(4) 測量涂層與基體試樣的結合強度 涂層結合強度是指涂層和基體材料表面之間的結合能力,是反映涂層質量的重要力學性能指標。實驗時以Ar作為主氣、N2作為輔氣。
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