【正文】 對(duì)于簡(jiǎn)支梁可取截面進(jìn)行計(jì)算?？缰薪孛娴念A(yù)應(yīng)力損失估算，以為例（）=1395=同理可以計(jì)算出其他鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失各截面摩擦應(yīng)力損失值的平均值的計(jì)算結(jié)果列與表65跨中截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算Table65 The pipeline rubsthe loss鋼束編號(hào)/m//Mpa//Mpa///弧度1~4613955~613957~81395平 均 值表66 L/4截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算Table66 L/4 section frictional stress loss putation鋼束 編號(hào)/m//Mpa//Mpa///弧度1~4613955~613957~81395平 均 值表67 變化點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表Table67 change section frictional stress loses putation chart鋼束編號(hào)/m//Mpa//Mpa///弧度1~4613955~613957~80001395平 均 值表68 支點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算Table68 Pivot section frictional stress loss putation鋼束編號(hào)/m//Mpa//Mpa///弧度1~413955~613957~81395平 均 值表69各設(shè)計(jì)控制截面平均值表Table69 The average crosssectional design control table截 面跨中變化點(diǎn)支點(diǎn)平均值 錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失 計(jì)算錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。對(duì)于跨中，x=l/2+d。 預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算后張法構(gòu)件張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，下列公式計(jì)算： ()式中：——預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力。 式中：——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取=； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取=； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，取=； b——斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，b=494mm； P——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率。(2)變截面點(diǎn)處（也是箍筋間距改變處）變截面點(diǎn)處斜截面抗剪承載力的計(jì)算首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即 式中：= kN，腹板厚度，在這b=494mm；——計(jì)算截面處縱向鋼筋合力點(diǎn)至截面上邊緣的距離，在變截面處預(yù)應(yīng)力鋼筋都彎起=mm；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取=則 === kN===計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求。斜截面抗剪承載能力按下式計(jì)算： ()式中：——斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載設(shè)計(jì)值；——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載設(shè)計(jì)值。 斜截面承載能力計(jì)算斜截面抗剪承載能力計(jì)算按照《公路橋規(guī)》的規(guī)定，對(duì)以下截面進(jìn)行驗(yàn)算：(1)距支點(diǎn)中心處截面；距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力的計(jì)算首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即 ()式中：——驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法，在這=；——混凝土等級(jí)，在這=50MPa；b——腹板厚度，在這b=247+247++=741mm；——計(jì)算截面處縱向鋼筋合力點(diǎn)至截面上邊緣的距離，在變截面處預(yù)應(yīng)力鋼筋都彎起，==mm；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取=。 ==故x==mm將x=。求受壓區(qū)高度x預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為=，=，上翼緣平均厚度=，有效工作寬度=3120mm首先按式判斷截面類型：=屬于第二類T型。截面幾何特征的計(jì)算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列表于。主梁吊張就位現(xiàn)澆200mm濕接縫但濕接縫還沒(méi)有參與截面受力，所以此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，箱梁翼板寬度仍為2800mm。(1)梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算成混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，箱梁翼板寬度為2800mm。 主梁截面幾何特性計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。 堵頭板鋼筋根據(jù)預(yù)制箱梁堵頭板的行狀及截面尺寸，橫向采用12根直徑8mm鋼筋，間距10cm，縱向采用12根直徑8mm鋼筋間距10cm。距支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)配置12對(duì)水平縱向鋼筋，間距100mm。 水平縱向鋼筋水平縱向鋼筋的作用主要是在梁側(cè)面發(fā)生混凝土裂縫后，可以減小混凝土的裂縫寬度。 取=150mm時(shí)，滿足=150也滿足箍筋配筋=%%，滿足要求。箍筋采用直徑為12mm的HRB335鋼筋，箍筋截面積 =2=。比例求得，為 ==同時(shí)，根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，在支座中心線附近=800mm范圍內(nèi)箍筋的間距最大為100mm。 箍筋設(shè)計(jì)檢驗(yàn)是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋跨中截面： =mm kN支座截面： =mmkN因?yàn)? kNkN故可在梁跨中的某長(zhǎng)度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計(jì)算配置箍筋。依據(jù)《公路橋規(guī)》(JTD D622004)，確定箱型截面翼緣板的有效寬度,對(duì)于中間梁的跨中截面: 計(jì)算跨徑=式中：——腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度, =1,2,3,…，見《公路橋規(guī)》(JTD D622004)；——簡(jiǎn)支梁的跨中截面翼緣有效寬度的計(jì)算系數(shù)，可按《公路橋規(guī)》(JTD D622004)；——腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實(shí)際寬度, =1,2,3,…，見《橋規(guī)》(JTD D602004)；= == ==700mm= == ==613mm= = ==253mm根據(jù)上述的比值，由《公路橋規(guī)》(JTD D622004)=。在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出i點(diǎn)所在的區(qū)段，然后計(jì)算及， 即(1)當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)所在的區(qū)段還未彎起，故=mm，；(2)當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于圓弧彎曲段，及按下列式計(jì)算，即 （） （）(3)當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時(shí)，按下式計(jì)算，即 （） 計(jì)算各鋼束的各個(gè)截面的及其傾角計(jì)算值見表62：表62鋼束位置及其傾角計(jì)算表Table62 Just beam position and inclination of the table計(jì)算截面鋼束編號(hào)///////o/////跨中截面=014187571568為負(fù)值，鋼束尚未彎起0080561364231350080788501470300330截面14187571568000805613642313500080788501470301374470321309變化點(diǎn)截面14187571568000805613642313511713135231037885014703631247036416746支點(diǎn)截面1418757156899315683311356136423135610831356477557788501470311249470369341264 剛束平彎段的位置及平彎角預(yù)應(yīng)力鋼絞線在豎直平面彎起，平彎角為0，的平彎角于施工中布置采用相同的形式，在梁中的平彎角也采用相同形式，其平彎形式如圖64：圖64鋼束平彎示意圖（尺寸單位/cm） Steel beam level bending plan的平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為==，每段曲線弧的彎曲角為= =。 ,R=30000=ccot=490cot6=4662=Rtan=30000tan=1572=+=4662+1572=6234==13642=cos=1572cos6=1563mm++=13642+1563+1572=16777mm對(duì)于 =6186。 ,R=15000=ccot=40cot6176。各鋼束的彎起半徑分別為15000、30000、45000。參照有關(guān)設(shè)計(jì)圖紙并按《公路橋規(guī)》中的規(guī)定，對(duì)跨中截面預(yù)應(yīng)力束的初步布置如圖61：圖61跨中截面鋼束布置圖（尺寸單位/cm） middle joist steel ties the general arrangement 錨固面剛束布置錨固面剛束布置如圖62：圖62錨固面鋼束布置圖（尺寸單位/cm）Fig62The Fulcrum joist steel ties the general arrangement 其他截面剛束位置及傾角計(jì)算 剛束彎起形狀、彎起角采用直線段中接圓弧段的方式彎起；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板， 、 、的彎起角為。預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為 = = =9373mm 根據(jù)估算結(jié)果，；提供的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為，采用夾片式群錨，70金屬波紋管道成孔。預(yù)應(yīng)力鋼筋采用（ASTM A416—97a標(biāo)準(zhǔn)）低松弛鋼絞線17標(biāo)準(zhǔn)型。所以有效預(yù)應(yīng)力合力為：==N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為=。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為=100mm，則=－=－100=。由表有：=1212200mm；——全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩。本橋簡(jiǎn)支梁主梁內(nèi)力包絡(luò)圖如圖515。 荷載內(nèi)力組合表51荷載內(nèi)力組合表 1 load bination of internal forces Table荷載類別彎矩/kNm剪力/kNL/2L/4變化點(diǎn)L/2L/4變化點(diǎn)支點(diǎn)①恒載0②汽車荷載③0④⑤=③+④⑥④/⑤%%%100%%%% 繪制內(nèi)力包絡(luò)圖沿梁軸的各個(gè)截面處，將所采用的計(jì)算內(nèi)力值按適當(dāng)?shù)谋壤呃L成縱坐標(biāo)，連接這些標(biāo)點(diǎn)得到內(nèi)力包絡(luò)圖，這條曲線可大致表示各個(gè)截面在很在和活載作用下所產(chǎn)生的內(nèi)力。圖513 2號(hào)梁變化點(diǎn)處剪力計(jì)算圖Fig. 513 The calculation of 2 Leong’s Changepoint department shear變化點(diǎn)處剪力影響線的最大坐標(biāo)值：三角荷載合力作用點(diǎn)處影響線坐標(biāo)值： 變化點(diǎn)處剪力影響線的面積： 集中荷載：車道荷載作用下2號(hào)梁 均布荷載：變化點(diǎn)處剪力： 4）2號(hào)梁支點(diǎn)處截面剪力計(jì)算支點(diǎn)處截面剪力影響線及橫向分布系數(shù)見圖514，支點(diǎn)截面剪力計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。圖511 2號(hào)梁處剪力計(jì)算圖 11 The calculation of 2 Leong’s department shear 處剪力影響線的最大坐標(biāo)值： 處剪力影響線的面積： 集中荷載： 均布荷載：車道荷載作用下2號(hào)梁處剪力： 3）2號(hào)梁變化點(diǎn)處截面彎矩和剪力計(jì)算變化點(diǎn)處截面彎矩影響線及橫向分布系數(shù)見圖512，變化點(diǎn)截面彎矩計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。圖59 2號(hào)梁跨中剪力計(jì)算圖 The calculation of 2 leon