40m預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式t形梁設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-22 07:49本頁面
【正文】 43。（2）考慮長期效應(yīng)的一期恒載、二期恒載引起的撓度2）預(yù)加力引起的上拱度計(jì)算采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計(jì)算值，即截面慣性矩應(yīng)采用預(yù)加力的截面慣性矩，以梁L/4處截面的截面慣性矩作為全梁的平均值來計(jì)算。取梁L/4處截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來計(jì)算。（十三）主梁變形計(jì)算 根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。2） 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算斜截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進(jìn)行，這里取剪力和彎矩都較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。同時(shí)，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。(十二)抗裂性驗(yàn)算1）作用短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂驗(yàn)算正截面抗裂驗(yàn)算取跨中截面進(jìn)行。(4)主應(yīng)力驗(yàn)算將上表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值?，F(xiàn)以第一階段截面梗肋aa以上面積對(duì)截面面積矩Sna=158080（）+710120（）+160120（）=108mm3，同理可得不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩，現(xiàn)匯于下表：面積矩計(jì)算表截面類型第一階段凈截面對(duì)其重心軸（重心軸位置x=）第二階段換算截面對(duì)其重心軸（重心軸位置x=）第三階段換算截面對(duì)其重心軸（重心軸位置x=）計(jì)算點(diǎn)位置a—ax0—x0b—ba—ax0—x0b—ba—ax0—x0b—b面積矩符號(hào)SnaSnx0SnbS‘0aS‘0x0S‘0bS0aS0x0S0b面積矩（mm3）108108108108108108108108108（2） 主應(yīng)力計(jì)算以上梗處（aa）的主應(yīng)力計(jì)算為例。3）持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)剪力彎矩都有較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。（2）持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為所以鋼束應(yīng)力為計(jì)算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力超過了規(guī)范規(guī)定值。（2）支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面的應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計(jì)算圖式，預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特性等的變化情況?？缰薪孛? L/4截面 所以ρ1/4=（Ap+As）/732939=，取跨中與l/4截面的平均值計(jì)算，則有跨中截面 L/4截面 所以 ； ； 將各項(xiàng)代入即得各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表預(yù)加應(yīng)力階段σLI=σL1+σL2+σL4（MPa）使用階段σpLI=σL5+σL6(MPa)鋼束有效預(yù)應(yīng)力（MPa）σLIσL2σL4σLIσL5σL6σLＩＩ預(yù)加力階段σpＩ=σcon－σLI使用階段σpLII=σcon－σLI－σLＩＩ跨中截面0變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面（十一）應(yīng)力驗(yàn)算1）短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力 上緣： 下緣：其中?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。式中 m——張拉批數(shù)，m=3；——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值,按張拉是混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算；%，即，查附表1—2得：，故 ——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（m批）的合力在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正壓力，截面彈性按表 中第一階段取用；其中 所以（4）鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（）式中 ——張拉系數(shù)，采用超張拉，取= ——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)于低松弛鋼絞線，取=； ——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力， 這里仍采用l/4截面的應(yīng)力 至作為全梁的平均值計(jì)算，故有 所以 （5） 混凝土收縮、徐變引起的損失（） 混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算，即 式中——加載齡期為時(shí)混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值；——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有，則可得到對(duì)于二期恒載的加載齡期，假定為。求得后，若，則截面不受反阻摩擦影響，若，則距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反阻摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失按下式計(jì)算，即式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反阻摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失。）弧度N10001395N20001395N30001395平均值 各設(shè)計(jì)控制截面平均值截面跨中L/4(變化點(diǎn))支點(diǎn)σl1平均值（MPa）（2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（） 計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后摩阻的影響。）弧度N181395N21395N31395平均值 L/4截面（變化點(diǎn)截面）摩擦應(yīng)力損失計(jì)算鋼束編號(hào)θxkx(MPa)(MPa)（176。（八）鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算（9） 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力 按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用（10） 鋼束應(yīng)力損失 （1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失由其中 x=l/2+d d為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離；分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時(shí)，由附表25查的。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲(chǔ)備，未予考慮。 Vcs+ Vpd=＞r0vd=。sinθp采用全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即sinθp=。箍筋選用雙肢直徑為10mm的R235鋼筋，fsv=195MPa，間距Sv=200mm，則Asv=2=。 斜截面抗剪承載力按式13 —8即r0vd≤vcs+vpd =。為相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面下緣的距離為 所以，為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=。（4） 斜截面承載力計(jì)算(4) 斜截面抗剪承載力計(jì)算采用變化點(diǎn)截面處的斜截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。 第一階段跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai （mm2）Yi （mm）Si=Aiyi（mm3）（mm4）yu－yi（mm）Ｉx=Ai（yu－yi）2mm4Ｉ=Ｉi+Ｉx（mm4）混凝土全截面103915106109－109非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積（αES－1）AS=10322551060109預(yù)留管道面積－3702/4=－1032200－1060109凈截面面積An=103yun==106109109109
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