【正文】 參考文獻[1] 周永泰. “我國塑料模具現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢”. 塑料 2000,6[2]陳德忠等. “第八屆國際模展模具先進制造技術(shù)評述”. 模具工業(yè) 2000,10[3] 塑料模設(shè)計手冊編寫組. 塑料模設(shè)計手冊. 北京: 機械工業(yè)出版社, 1999[4]單巖 王蓓 . 北京：清華大學出版社.[5]王剛 單巖. Moldflow模具分析應(yīng)用實例. 北京：清華大學出版社.[6]馮炳堯等. 模具設(shè)計與制造簡明手冊. 上海: 上?？茖W技術(shù)出版社, 1990[7]李紹林, 馬長社. 實用模具技術(shù)手冊. 上海: 上海科學技術(shù)文獻出版社, 2000[8]徐進, 陳再枝. 模具材料應(yīng)用手冊. 北京: 機械工業(yè)出版社, 1996[9]齊曉杰. 塑料模具設(shè)計指導(dǎo). 哈爾濱: 東北林業(yè)大學出版社,1994[10]:機械工業(yè)出版社,1994.[11] 高等教育出版社，2005，5[12]（第三版） 化學工業(yè)出版社[13] 東北林業(yè)大學出版社 1994，3 第 44 頁 共 44 頁。經(jīng)過三個月的努力，這次畢業(yè)設(shè)計終于完成了。模具設(shè)計需要考慮多方面的因素，并且是一項經(jīng)驗性很強的工作。使我對塑料模具設(shè)計的各種成型方法，成型零件的設(shè)計，成型零件的加工工藝，主要工藝參數(shù)的計算，產(chǎn)品缺陷及其解決辦法，模具的總體結(jié)構(gòu)設(shè)計及零部件的設(shè)計等都有了進一步的理解和掌握。設(shè)計結(jié)束了，我學到的不僅僅是注射模具專業(yè)知識，還有認真，負責，勤奮，耐心，等未來工程技術(shù)人員所必須具備的優(yōu)秀品質(zhì)。并一絲不茍地反復(fù)計算各種參數(shù)，校核和繪圖。首先，對我以前學的專業(yè)知識能“溫故而知新”，還學到了更多課堂上沒接觸過的專業(yè)知識，同時也領(lǐng)略了模具設(shè)計知識的博大精深。在設(shè)計中，從選用塑件材料成型工藝的分析到塑件工藝性的分析、從成型零件的設(shè)計到其主要工作尺寸的計算、從合模導(dǎo)向機構(gòu)的確定到推出機構(gòu)類型的選擇，從模具裝配圖的繪制到模具主要零件的繪制與標注，基本完成了整副模具的設(shè)計。表171 模具鋼的選擇及其熱處理[13]序號零件名稱選用材料熱處理1動模底座45調(diào)質(zhì)HB230~2702定模底座45調(diào)質(zhì)HB230~2703動模板45調(diào)質(zhì)HB230~2704定模板45調(diào)質(zhì)HB230~2705支承板45淬火HRC43~486墊塊45淬火HRC43~487側(cè)抽芯T8A淬火HRC54~588推板45淬火HRC43~489推桿固定板45淬火HRC50~5510導(dǎo)柱T8A淬火HRC50~5511導(dǎo)套T8A淬火HRC50~5512主流道襯套T8A淬火HRC50~5513推桿T8A淬火HRC50~5514復(fù)位桿45淬火HRC43~4815型芯CrWMn淬火HRC50~5516凹模CrWMn淬火HRC50~55結(jié)束語經(jīng)過14周的努力，我的畢業(yè)設(shè)計終于告一段落。塑件如為外觀裝飾件,最好選用真空熔煉或電渣熔煉鋼,以達到最好的型腔拋光效果。制件越復(fù)雜,型腔的加工就越難,因而必須選用切削性能好的鋼 ,表現(xiàn)在制件圖樣上的尺寸數(shù)目多,。而批量大時,必須選擇優(yōu)質(zhì)鋼 材,以延長使用壽命而避免重復(fù)制作模具。[13] 塑料模具用鋼的必要條件各種模具用鋼并不可能具備所有應(yīng)具備的條件,依模具的使用情況不同而合理地選擇鋼材,這是首要的條件.作為塑料模具的使用情況,有種種的不同條件,大致應(yīng)滿足如下的要求﹕（1）、機械加工性能優(yōu)良（2）、拋旋光性能優(yōu)良（3）、有良好的表面腐蝕加工性（4）、既要耐磨損,而且又有韌性（5）、淬火性能好,變形?。?）、電火花加工性好（7）、有耐腐蝕性（8）、焊接性好 選擇模具鋼要考慮的條件在選擇模具鋼材使,要依以下條件而逐次考慮之,最后作出決定.,又因市場需求而定.在考慮設(shè)計模具時,除了每模的興腔數(shù)之外,因為市場需求是變化的。 合模力的校核 合模力可按以下公式校核F≥Pm(nAs＋Aj)式中 Pm——注射壓力，查表知Pm＝122（MPa），由于是單模腔注射，取Pm＝50MPa；As——塑件在分型面上的投影面積（mm2）；Aj——澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積（mm2）；F——注射機額定合模力，查表F＝500kN。一般情況下，僅對最大注射量進行校核即可，但有時還應(yīng)注意注射機能處理的最小注射量。在一個注射成型周期內(nèi)，需注射入模具內(nèi)的塑料熔體的容量或質(zhì)量，應(yīng)為制件和澆注系統(tǒng)兩部分容量或質(zhì)量之和，即 V＝nVn＋Vj m＝nmn+mj式中 V（m）—— 一個成型周期內(nèi)所需注射的塑料容積或質(zhì)量，cm3或g；Vn（mn）—— 單個塑件的容量或質(zhì)量，cm3或g；Vj（mj）—— 澆注系統(tǒng)凝料的容量或質(zhì)量，cm3或g；n——型腔數(shù)目。國產(chǎn)的標準注射機的注射量均以容量（cm3）表示。247。 =Δθ=10（○C）則 Aw=6**(40*+16040)=（m2）Lw=Aw/πdw式中： Lw—冷卻水管總長度。hw=2041（1+ Qw）式中：dw—冷卻水道直徑（mm）；V—冷卻水的流速（m/s）；Qw—冷卻水的平均溫度（○C）。k）θ1=200○Cθ0=60○C則 Q=90（20060） =（kJ/h）根據(jù)公式[22]： Qw=95%Q式中： Qw—單位時間內(nèi)模具由冷卻水帶走的熱量（kJ/h）；Q—單位時間塑料傳給模具的熱量（kJ/h）。 θ0—塑件脫模的溫度（○C）。時間的塑料在型腔內(nèi)散發(fā)的熱量（kJ/kg），q值由下式得到：q=Cp(θ1θ0) 式中：Cp—塑料的比熱容（kJ/kg據(jù)實驗表明，塑料熔體在注射模中穩(wěn)定注射時，其溫度由200○C降至60○C，其釋放的熱量中的5%是以輻射、對流的方式散發(fā)到大氣中，其余95%的熱量都是由冷卻介質(zhì)（水）帶走，模具的冷卻時間一般約占整個注射循環(huán)周期的2/3，可見注射的生產(chǎn)效率主要取決模具的冷卻時間。一般的塑料都需在200○C左右的溫度由注射機的噴嘴注射到模具內(nèi)，熔體在60○C左右的模具內(nèi)固化、脫模，其熱量除少數(shù)輻射、對流到大氣環(huán)境以外，大部分是由通入模具內(nèi)的冷卻水給帶走?！?。 圖131 導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)（3）導(dǎo)柱的配合、安裝及技術(shù)要求導(dǎo)柱與導(dǎo)柱孔之間采用間隙配合H7/f7，而導(dǎo)柱與安裝固定孔之間采用的是過渡配合H7/k6，固定方式如下圖。否則，合模時導(dǎo)柱還未起到導(dǎo)向作用，凸模便于凹模對合，這樣很容易使兩者發(fā)生碰撞或損壞。導(dǎo)柱面上的環(huán)槽可供收集灰塵和雜質(zhì)，以減小導(dǎo)柱與導(dǎo)柱孔之間的摩擦。（1）導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)本文精密注塑模具精度要求高和制件的生產(chǎn)批量大，并且要求動、定模合模精度非常高，所以在導(dǎo)柱孔磨損后必須馬上更換導(dǎo)套，以保證導(dǎo)向定位精度。從而保證塑件的形狀、壁厚和尺寸。生產(chǎn)中常用回程桿擠壓定模表面而出現(xiàn)凹痕，必要時需對該部位做局部淬火或鑲嵌淬火塊。用4根d=6㎜并以最大間距均勻布置。圖121 頂桿的結(jié)構(gòu)形式 圖122 頂桿組裝精度 圖123 頂桿的固定式 復(fù)位機構(gòu)設(shè)計對于含有數(shù)量較多并且頂桿較細小的頂桿頂出機構(gòu)，以及大面積的推板頂出機構(gòu)來講，為防止脫模過程中出現(xiàn)歪斜傾側(cè)而造成細小頂桿的變形甚至折斷，設(shè)復(fù)位機構(gòu)．模具閉合時，整個脫模機構(gòu)依靠回程桿碰及定模而復(fù)位。因此他們的配合間隙應(yīng)選擇在既不產(chǎn)生溢料，又使排氣效果良好則是十分理想的。頂桿和頂桿孔得配合間隙在注射成型時起排氣作用。但是各種塑料的溢邊值是各不相同的，因此頂桿和頂桿孔的配合精度給一個范圍。所以在實踐中要求頂桿和頂桿孔配合的總間隙不大于所用塑料的溢邊值，無論怎樣也不可能產(chǎn)生飛邊。但在實際上頂桿不可能永久在頂桿孔的中心位置，即它們的單邊間隙是處于游離不穩(wěn)定狀態(tài)的。的導(dǎo)入口，以便于裝配。D≈d＋（4～6）mm。d時頂桿頭部直徑，一般在ф10以下選取。頂桿的有關(guān)尺寸D、S、L、d可根據(jù)實際情況查《塑料模具設(shè)計師指南》手冊，確定其大小。頂桿配合部分需要進行磨削加工，表面粗糙度達0．8um。 頂出機構(gòu)的基本形式選用頂桿頂出方式，頂桿頭部的端部形狀采用圓柱形，這是最常用的一種形式。3 避免頂出損傷頂出裝置力求均勻分布，頂出力作用點應(yīng)在塑件承受頂出力最大的部位，即不易變形或損傷的部位，盡量避免頂出力作用于最薄的部位，防止塑件在頂出過程中的變形和損傷。2 保證塑件外觀完美無損塑件在成型頂出后，一般都留有頂出痕跡，但應(yīng)盡量使頂出的殘留痕跡不影響塑件的外觀，這是在選擇頂出形式和頂出位置時必須要考慮到的問題。為使塑件順利脫模，在模具設(shè)計時，就應(yīng)充分考慮這些因素。在塑件頂出過程中，必須克服由包緊力引起的塑件對成型的摩擦力。本設(shè)計滑塊移動方向與合模方向垂直，取a’=a+（2○～3○）=22○。圖115 鍥緊塊的結(jié)構(gòu)形式(2)楔緊塊的楔緊角的選擇。本設(shè)計采用楔緊塊與模板制成一體式結(jié)構(gòu)，此結(jié)構(gòu)牢固可靠。圖114 滑塊定位裝置(1)楔緊塊的形式。為了保證斜導(dǎo)柱在合模時可靠的進入滑塊的斜孔，滑塊在抽芯后的終止位置必須定位，本設(shè)計滑塊定位裝置如圖114。滑塊在完成抽芯動作后，留在導(dǎo)滑槽中的長度L不應(yīng)小于滑塊長度的2/3。在分體式結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，將蓋板制成局部式，這樣我們可以僅對導(dǎo)滑部分淬火、磨削，導(dǎo)滑精度也被大大的提高。配合部分的粗糙度均應(yīng)在Ra=。本設(shè)計采用T形槽導(dǎo)滑，T形槽與斜滑塊在移動方向的導(dǎo)滑，一般都是靠T形滑塊的兩個長垂面與相應(yīng)的T形槽的兩個垂面配合，而在高度方向還是靠T形滑塊的“一”字形凸臺面與T形槽的水平槽的兩個水平面配合導(dǎo)滑。(2)滑塊的導(dǎo)滑形式。在滑塊上直接制出側(cè)型芯或側(cè)向成型塊稱為整體式結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)適合于形狀簡單的側(cè)向移動零件。(1)滑塊的形式。Fw1KN,a=22○33‘,Hw接近10mm，查得斜導(dǎo)柱直徑d=10mm。再根據(jù)Fw、a和Hw（側(cè)型芯滑塊所受的脫模力作用線與斜導(dǎo)柱中心線的交點到斜導(dǎo)柱固定板的距離，見圖112。根據(jù)抽芯力Ft和斜導(dǎo)柱的傾斜角a，在《實用模具技術(shù)手冊》表1543中可查得最大的彎曲力Fw。(4)斜導(dǎo)柱的直徑。(3)斜導(dǎo)柱的長度計算。我們從側(cè)抽芯時的開模力和開模距兩個方面來確定斜導(dǎo)柱的傾斜角。圖112 斜導(dǎo)柱結(jié)構(gòu)(2)斜導(dǎo)柱傾斜角的確定。(1)斜導(dǎo)柱的設(shè)計。模內(nèi)冷卻的塑件p約取8～12Mpa； μ—塑件對模具鋼的摩擦系數(shù)，～； a—側(cè)型芯的脫模斜度或傾斜角。如圖111所示。主要適用于延時抽芯或抽芯力不大的型芯。利用注射機的開模力作為動力和開模行程，通過斜導(dǎo)柱等零件，在塑件脫模之前，將模具的可側(cè)向移動的成型零件從塑件中抽出。帶動側(cè)向成型零件作側(cè)向移動（抽拔與復(fù)位）的整個機構(gòu)稱為側(cè)向分型與側(cè)抽芯機構(gòu)。 型腔的尺寸計算型腔的各部尺寸一般都是趨于增大尺寸，因此應(yīng)選擇塑件公差的1/2，取負偏差，再加上－1/4的磨損余量，而型腔深度則加上－1/6的磨損量，這樣型腔的計算尺寸表述如下： （1）型腔尺寸計算 型腔尺寸的計算式： （101）式中 L′——塑件相應(yīng)部位尺寸（mm）；L——型腔尺寸（mm）；δM——模具制造偏差（mm）；S——平均收縮率（mm/mm）；δc——模具磨損量 磨損嚴重時 δc=Δ/2 磨損輕微時 δc=Δ/5～Δ/8 不考慮磨損時，去掉各式中的δc材料為POM，該塑料的平均收縮率S＝％＝δM按IT7公差選取。工作尺寸的計算受塑件尺寸精度的制約，影響塑件尺寸精度的因素甚多，且十分復(fù)雜，因此塑件尺寸難以達到高精度。(鑲拼式的結(jié)構(gòu)可以平衡變形量)。對于母模中易磨損的部位采用鑲拼式，可以方便模具