【正文】 各個(gè)老師都經(jīng)常悉心指導(dǎo)，以及熱切的關(guān)注，我對(duì)此深深地表示感謝，并加倍努力，提高論文的質(zhì)量，不辜負(fù)老師的期望。所以，,論文的起點(diǎn)和內(nèi)容才會(huì)有一個(gè)好的升華。這就需要在老師的幫助下，對(duì)相關(guān)的知識(shí)進(jìn)行整合與總結(jié)，以便有進(jìn)一步的提高。此外，顎式破碎板是在沖擊載荷下工作，當(dāng)計(jì)算零件強(qiáng)度時(shí)，要考慮到這個(gè)因素。由于一般巖石塊物料的抗壓強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于它的抗劈裂能力，所以用舊破碎板時(shí)的破碎力比用新破碎板時(shí)要大。最大破碎力隨著兩顎破碎板的磨損情況而發(fā)生變化。這些力通過(guò)破碎機(jī)的機(jī)構(gòu)傳遞到各主要零件部件上，使它們產(chǎn)生應(yīng)力、變形，甚至破壞。公差值為 毫米。鍵槽對(duì)稱度公差是為了保證銑槽時(shí)鍵槽的中心面盡可能的與通過(guò)軸線的平面垂直。在主軸中間最長(zhǎng)的工作的一段，為了保證其工作的準(zhǔn)確性，對(duì)該段軸頸相對(duì)與兩個(gè)直徑為 75 的軸頸公共基準(zhǔn)軸線給出了徑向圓跳動(dòng)公差 毫米。為了限制軸兩軸頸的同軸度誤差，以免影響配合性質(zhì)。又由于與滾動(dòng)軸承相配合的軸頸，按規(guī)定應(yīng)對(duì)形狀精度提出進(jìn)一步的要求，所以，提出圓柱度公差 的要求。結(jié)合設(shè)計(jì)的主軸零件圖，具體分析如下： 兩個(gè)直徑為 75 的軸頸與調(diào)心滾子軸承的內(nèi)圈相配合，兩個(gè)軸頭分別與皮帶輪、飛輪相配合。（2）從加工、測(cè)量的角度考慮，應(yīng)該選擇在夾具、量具中定位的相應(yīng)基準(zhǔn)做基準(zhǔn)。一般考慮以下幾點(diǎn)：（1）應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)時(shí)要素的功能要求以及要素間的幾何關(guān)系來(lái)選擇基準(zhǔn)。需要考慮零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)對(duì)于剛性較差的零件（比如說(shuō)細(xì)長(zhǎng)軸）和具有某種結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的要素，因?yàn)槠涔に囆圆缓?，加工精度?huì)受到影響，此時(shí)，對(duì)主軸來(lái)說(shuō)，就得選取較大的形位公差值。圓度、圓柱度公差一般按同級(jí)選取。對(duì)于有配合要求的形位公差與尺寸公差的關(guān)系有配合要求并要嚴(yán)格保證其配合性質(zhì)的要素，應(yīng)該采用包容要求。例如軸承端蓋上孔的位置度公差。對(duì)于僅僅需要保證零件的可裝配性，而為了便于零件的加工制造時(shí)，可以采用最大實(shí)體要求。但實(shí)際設(shè)計(jì)中，為了保證零件的配合性質(zhì)，即保證配合的極限間隙和極限過(guò)盈，滿足設(shè)計(jì)要求，對(duì)重要的配合通常要采用包容要求。比如獨(dú)立原則，盡管它是處理尺寸公差和形狀位置公差最基本的公差原則，應(yīng)用也最廣泛。同理，端面對(duì)軸線的垂直度公差可以用端面全跳動(dòng)公差代替，端面圓跳動(dòng)在忽略平面度誤差時(shí)，也可代替端面對(duì)軸線的垂直度要求。就拿該主軸零件圖為例，對(duì)于與滾動(dòng)軸承內(nèi)徑配合的軸頸，為了保證滾動(dòng)軸承的裝配精度和旋轉(zhuǎn)精度，應(yīng)規(guī)定軸頸的圓柱度公差和軸肩的端面跳動(dòng)公差。這也很好理解，前者有圓度、平面度、直線度等。 形位公差 形位公差項(xiàng)目的選擇選擇形位公差項(xiàng)目要根據(jù)要素的幾何特征，結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及零件的功能，并要盡量考慮檢測(cè)方便和經(jīng)濟(jì)效益。根據(jù)國(guó)標(biāo)中規(guī)定的四個(gè)公差等級(jí)，選用中等級(jí)，這個(gè)公差等級(jí)相當(dāng)于 IT14。國(guó)標(biāo)中有規(guī)定，采用一般公差的線性尺寸不單獨(dú)注出極限偏差，而在圖樣上、技術(shù)文件上做總的說(shuō)明。在正常維護(hù)和操作情況下，它代表經(jīng)濟(jì)加工精度，所以一般可以不檢驗(yàn)。而且手冊(cè)中對(duì)選用也有了比較具體的說(shuō)明。為此，需要了解到各種配合的特點(diǎn)，并對(duì)零件的功能要求、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、工作條件等各個(gè)方面進(jìn)行全方位的分析。還有一種情況，若零件之間無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)，但有鍵等緊固件連接時(shí)，采用間隙配合，這樣的情況，在該機(jī)器中就比較多了。如滾動(dòng)軸承的外圈與軸承座的配合就是有相對(duì)運(yùn)動(dòng)，屬于間隙配合。材料的特性可以查手冊(cè)。確定如上條件后進(jìn)行幾何尺寸計(jì)算，公式就不寫了，自己可以查手冊(cè)。β2（其中+ 號(hào)用于內(nèi)嚙合，表示兩輪的螺旋角旋向相同；用于外嚙合,表示兩輪的螺旋角旋向相反。以平行軸斜齒圓柱齒輪為例設(shè)計(jì)應(yīng)先確定如下條件 （1）正確嚙合條件 一對(duì)平行軸斜齒輪要正確嚙合，除應(yīng)滿足直齒輪的正確嚙合條件外，還應(yīng)保證兩輪嚙合的齒向相同。 破碎機(jī)構(gòu)的主偏心軸和偏心軸齒輪設(shè)計(jì)和以上的傳動(dòng)系統(tǒng)一樣，我決定采用斜齒輪傳動(dòng)，根據(jù)以上設(shè)計(jì)的各桿的長(zhǎng)度，以及主偏心軸和偏心軸之間的距離知道兩個(gè)齒輪的直徑的和為 。00′49″=606mm2?計(jì)算齒輪的寬度 =1=??圓整后取 B2=265mm ；B 2=270mm[16]。　　??K?HZ計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑 436/cos14176。于是由公式1d得 =????取 =43，則 =43=12022Ii 幾何尺寸計(jì)算計(jì)算中心距，由公式，得 = =()cosnzma???(43120)6cos??將中心距圓整后為 504mm按圓整后的中心距修正螺旋角，由公式，得 =14176。設(shè)計(jì)計(jì)算=???????對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù) 大于由齒根彎曲疲勞nm強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取 =，已滿足彎曲強(qiáng)度。則計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) =60 =6014701（2830015）=10 91NhnjL = / i =109/=1092按以上計(jì)算的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，查得解除疲勞壽命系數(shù) =； =（9）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為 1%，安全系數(shù)為 S=1，則=600 =540??1limHNKS??MPa=550 = Pa則許用接觸應(yīng)力 =（540+）/2 =??????12/HH????MPaa計(jì)算（1）計(jì)算小齒輪分度圓直徑 ，由計(jì)算公式，得1td=??????????（2）計(jì)算圓周速度 m/s= m/????（3）計(jì)算齒寬 及模數(shù)bntm = =1=?1t =??? = == / =（4）計(jì)算縱向自由度 ?? = =137 =??d?1ztan4? tan14?（5）計(jì)算載荷系數(shù) K查得適用系數(shù)為 =根據(jù)速度 ，7 級(jí)精度，查得動(dòng)載系數(shù) =?vK由表查得 7 級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)， 由計(jì)算公式即：H?，來(lái)進(jìn)行計(jì)算，得：????????=+（1+1 2 ）1 2 +103=（6）由 / =， =，查得 =?FK? 查得 = =，故載荷系數(shù)由公式，得H?F = ==??（7）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由公式，得 =??（8）計(jì)算模數(shù) ，由公式 ，得nm = =?? 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由公式進(jìn)行計(jì)算。? 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算。2z選取螺旋角。選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。因?yàn)樗俣炔桓撸蔬x用 7 級(jí)精度（GB1009588 ） 。（1）求軸承的支反力 和NHFV25970tNHF?312223 ?????????（2）截面 C 上的 、 、???? ?則：總彎矩 為：??????22 981；4750TNm?扭矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，根據(jù)以上所算得的數(shù)據(jù)，并取 =，軸的計(jì)算應(yīng)力為：a＜????2 22 21 ?????????1??前已選定軸的材料為 45 鋼，由表 151 查得 =275 ，故軸工作安全。NV1=Fa39。???作出軸的彎矩圖和扭矩圖 52。對(duì)于滑動(dòng)軸承，由手冊(cè)查得 a=17mm。為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求,12 軸段左端需制出一軸肩,故第 2 段軸直徑 ,該聯(lián)軸器右端用軸端擋圈固定 ,按軸端直徑取擋圈直徑 95mm,半聯(lián)軸器29md?與軸配合的彀孔長(zhǎng)度為 132mm,為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上,而不壓在軸的端面上,故軸 1 段長(zhǎng)度比此 L 應(yīng)略短一些,現(xiàn)取 ,考慮飛輪寬度的套筒長(zhǎng)130()m?度以及裝配原因,取 。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 ,查表 141,考慮到轉(zhuǎn)矩變化較大 ,故取 =,則caATK? ()ca NmT???按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩 應(yīng)少于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩條件 ,查課程設(shè)計(jì)手冊(cè),選用 LX7 型彈ca性柱銷聯(lián)軸器,其公稱轉(zhuǎn)矩為 11200 ,J 型軸孔孔徑 ,Y 型軸孔孔徑,故185md?取此處的軸的直徑為 85mm,半聯(lián)軸器與軸配合長(zhǎng)度 L=132mm。由于所設(shè)計(jì)的齒maxv輪的實(shí)際線速度 v=， =，則不用作強(qiáng)度校核。飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的校核利用公式 m= =，按公式DBH?? 2)(1mRJF??（）得 = ＞221()() ?2kgm?2kg?則根據(jù)計(jì)算可以看出符合要求。飛輪輪緣的線速度的校核飛輪輪緣線速度 =??? 因?yàn)轱w輪旋轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生離心力，所以它的線速度應(yīng)予以限制。 設(shè)材料的密度為 ，則FJA ?，選擇飛輪的材料為鑄鋼 ZG270500，其密度為 7800kg/m3，抗拉AGDHB??? ??強(qiáng)度為 500Mpa。根據(jù)以上的計(jì)算，我決定采用輻條式飛輪。幅板式結(jié)構(gòu)有焊接結(jié)構(gòu)和裝配結(jié)構(gòu)，焊接結(jié)構(gòu)適用于線速度較高的飛輪，用鋼板焊接；而裝配機(jī)構(gòu)的飛輪適用于大直徑的飛輪，鑄鐵輪緣、輪轂與鋼板輻條用螺栓裝配。板式又分為整體結(jié)構(gòu)和裝配機(jī)構(gòu)，整體機(jī)構(gòu)適用于小慣性矩的飛輪，制造簡(jiǎn)單；裝配機(jī)構(gòu)適用于性矩的飛輪，可用鋼板拼裝。故飛輪的實(shí)際重量為： )( kg???93即 =~（kg）?G 飛輪尺寸的確定及校核求得飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量以后，就可以進(jìn)而確定其尺寸。偏心軸回轉(zhuǎn)一周的時(shí)間 秒，則 秒。由此，可改寫為：；???NtJ120?則飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為：；?21tJ根據(jù)理論力學(xué)知識(shí)飛輪的飛輪矩為： kg/m2；gJGD42?由以上分析，則得飛輪重量 G 的計(jì)算公式：kg；2120Nt????式中：g——重力加速度， m/s2；?gD——飛輪的直徑，m；?——飛輪的平均角速度，即偏心軸的角速度， ；2minax????——速度不均勻系數(shù)， ，對(duì)于大型顎式破碎機(jī)，可取maxin????對(duì)于中小型顎式破碎機(jī)可取 。故N1；?p??式中 是考慮磨檫損失的機(jī)械效率， 。在有載運(yùn)轉(zhuǎn) 的情況下，飛輪就輸出能量，飛輪的角速度就maxω2N?由 降至 。設(shè)動(dòng)顎在空行程和部分無(wú)載荷的工作行程時(shí)間 秒內(nèi)的功率消耗為 千瓦，動(dòng)1t 1N顎在工作行程的破碎時(shí)間 秒內(nèi)的功率消耗為 千瓦，電動(dòng)機(jī)的額定功率為 N 千2t 2N瓦，并且 。為了降低電動(dòng)機(jī)的額定功率，且使機(jī)械的速率不致波動(dòng)太大，故在偏心軸上裝有飛輪。F可見，只要 足夠大，就可以滿足要求，達(dá)到調(diào)節(jié)機(jī)械周期性速度波動(dòng)的目的。則： =(3025)??????? J將圖 41 和圖 42 進(jìn)行比較可以看出其剪切力所作的功約為按三角形計(jì)算所作功的 ，則實(shí)際的最大的盈虧功為： max15(30250)..628???????= J根據(jù)常用機(jī)械運(yùn)轉(zhuǎn)速度不均勻系數(shù)的許用值 值，取許用值 = 。而在阻力和動(dòng)力的第二個(gè)交點(diǎn)處的飛 輪的虧功為最大，即盈功與虧功的相差值最大值即為動(dòng)力和阻力相交點(diǎn)上的面積與此處軸頸的半徑的乘積。根據(jù)剪切力 的值計(jì)算動(dòng)力的值，將阻力處按rF脈沖處理，即為三角形，如圖 42。尤以工作機(jī)載荷有周期變化（特別是有短暫的高峰）而轉(zhuǎn)速允許有較大的波動(dòng)（如沖壓機(jī)、鍛壓機(jī)、剪切機(jī)等）時(shí)，利用飛輪可以顯著降低動(dòng)力機(jī)所需功率。當(dāng)動(dòng)力機(jī)的輸出力矩有周期性波動(dòng)，而工作相對(duì)轉(zhuǎn)速的平穩(wěn)度又嚴(yán)格要求時(shí)，飛輪的作用更為重要。從生產(chǎn)實(shí)踐和一 些實(shí)驗(yàn)里，發(fā)現(xiàn)顎式破碎機(jī)破碎不規(guī)則物體所需破碎力。隨著破碎腔里物料充填程度的不斷變化，個(gè)別料塊硬度的不同等因素，都會(huì)使破碎力在很大范圍內(nèi)波