【正文】 參考文獻[1] 馮辛安主編.《機械制造裝備設計》 第2版 大連理工大學 北京:機械工業(yè)出版社, [2] 黃如林主編.《切削加工簡明實用手冊》 北京：化學工業(yè)出版社,[3] 吳宗澤主編.《機械設計課程設計手冊》 第三版 清華大學 北京：高等教育出版社,[4] 濮良貴主編.《機械設計》 第八版 北京：高等教育出版社,[5] 范思沖主編.《畫法幾何及機械制圖 》東南大學 北京：機械工業(yè)出版社,[6] 鄭文緯,吳克堅主編. 《機械原理 》 第七版 東南大學機械學學科組 北京：高等教育出版社,[7] 減速器實用技術(shù)手冊編輯委員會編. 《減速器實用技術(shù)手冊》 北京:機械工業(yè)出版社, 1992[8] 戴曙主編. 《金屬切削機床 》 北京:機械工業(yè)出版社, [9] 機床設計手冊編寫組主編. 《機床設計手冊》 北京:機械工業(yè)出版社, [10]哈爾濱工業(yè)大學理論力學教研室編. 《理論力學》（Ⅰ） 第六版 北京：高等教育出版社, [11]劉鴻文主編.《材料力學》(Ⅰ) 第四版 北京：高等教育出版社, [12] 機械設計手冊編委會主編. 《機械設計手冊》 [13] 成大先主編.《 機械設計手冊 》 第四版第二卷 北京：化學工業(yè)出版社,[14]曹金榜等主編. 《 機床主軸變速箱設計指導 》 北京：機械工業(yè)出版社,1995[15] 陳易新編. 《金屬切削機床課程設計指導書 》 北京：機械工業(yè)出版社，1993[16]方鍵主編. 《結(jié)構(gòu)設計 》 北京：化學工業(yè)出版社，2006第 40 頁 共 40 頁。 ③Ⅱ軸 前、后支承：61807 :35477。后支撐61818 :9011513。 則： 當量切削力的計算： 主軸慣性矩式中：∴∵∴主軸前支撐轉(zhuǎn)角滿足要求。因主軸中(后)支撐的變形一般較小，故可不必計算。如前后支撐為緊支撐、中間支撐位松支撐，可舍棄中間支撐不計（因軸承間隙較大，主要起阻尼作用，對剛度影響較小）；若前中支撐位緊支撐、后支撐為松支撐時，可將前中支距當做兩支撐的之距計算，中后支撐段主軸不計。對于粗加工機床需要驗算、y值；對于精加工或半精加工機床值需驗算y值；對于可進行粗加工由能進行半精的機床（如臥式車床），需要驗算值，同時還需要按不同加工條件驗算y值?，F(xiàn)在仍多用靜態(tài)計算法，計算簡單，也較適用。當前主軸組件剛度驗算方法較多，沒能統(tǒng)一，還屬近似計算，剛度的允許值也未做規(guī)定。對于高速主軸，還要進行臨界轉(zhuǎn)速的驗算，以免發(fā)生共振。通常能滿足剛度要求的主軸，也能滿足強度要求。 機床在切削加工過程中，主軸的負荷較重，而允許的變形由很小，因此決定主軸結(jié)構(gòu)尺寸的主要因素是它的變形大小。 支撐主軸組件的剛度驗算，可按兩支撐結(jié)構(gòu)近似計算。 主軸彎曲剛度的驗算；驗算內(nèi)容有兩項：其一，驗算主軸前支撐處的變形轉(zhuǎn)角，是否滿足軸承正常工作的要求；其二，驗算主軸懸伸端處的變形位移y，是否滿足加工精度的要求?？紤]動態(tài)因素的計算方法，如根據(jù)部產(chǎn)生切削顫動條件來確定主軸組件剛度，計算較為復雜。 一彎曲變形為主的機床主軸(如車床、銑床)，需要進行彎曲剛度驗算，以扭轉(zhuǎn)變形為主的機床（如鉆床），需要進行扭轉(zhuǎn)剛度驗算。只有重載荷的機床的主軸才進行強度驗算。對于普通機床的主軸，一般只進行剛度驗算。試驗表明，前中支撐為緊支撐、后支撐位松支撐，要比前后支撐位緊支撐、中支撐為松支撐的結(jié)構(gòu)靜態(tài)特性顯著提高。采用三支撐結(jié)構(gòu)時，一般不應該把三個支撐處的軸承同時預緊，否則因箱孔及有關(guān)零件的制造誤差，會造成無法裝配或影響正常運作。 由于三支撐的前后支距對主軸組件的性能影響較小，可根據(jù)結(jié)構(gòu)情況適當確定。要比前后支距地影響大得多，因此，需要合理確定。根據(jù)結(jié)構(gòu),定懸伸長度。 主軸懸伸量的大小往往收結(jié)構(gòu)限制，主要取決于主軸端部的結(jié)構(gòu)形式及尺寸、刀具或夾具的安裝方式、前軸承的類型及配置、潤滑與密封裝置的結(jié)構(gòu)尺寸等。錐孔僅用于定心時，則錐孔應大些，若錐孔除用于定心，還要求自鎖，借以傳遞轉(zhuǎn)矩時，錐度應小些，我這里選用莫氏六號錐孔。當時，空心主軸剛度降低了24%，因此為了避免過多削弱主軸的剛度，一般取。320mm車床，P=《機械制造裝備設計》表313，前軸頸應,初選,后軸頸取, 中型臥式車床的主軸孔徑，已由d=48mm,增大到d=6080mm,當主軸外徑一定時，增大孔徑受到一下條件的限制，結(jié)構(gòu)限制；對于軸徑尺寸由前向后遞減的主軸，應特別注意主軸后軸頸處的壁厚不允許過薄，對于中型機床的主軸，后軸頸的直徑與孔徑之差不要小于，主軸尾端最薄處的直徑不要小于。選定后，其他部位的外徑可隨之而定。 主軸上的結(jié)構(gòu)尺寸雖然很多，但起決定作用的尺寸是：外徑D、孔徑d、懸伸量a和支撐跨距L。主軸結(jié)構(gòu)尺寸的影響因素比較復雜，目前尚難于用計算法準確定出。 《機械設計》圖1018查得 壽命系數(shù),疲勞強度安全系數(shù)S = ， ②接觸疲勞強度⑴載荷系數(shù)K的確定：⑵彈性影響系數(shù)的確定；查《機械設計》表106得⑶查《機械設計》圖1021（d）得， 故齒輪11合適。 校核c組齒輪①彎曲疲勞強度；校核齒數(shù)為18的齒輪，確定各項參數(shù)⑴,n=500r/min,⑵確定動載系數(shù)：齒輪精度為7級，由《機械設計》圖108查得動載系數(shù)⑶⑷確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù)查《機械設計》表104，插值法得非對稱齒向載荷分布系數(shù)， ,查《機械設計》圖1013得⑸確定齒間載荷分配系數(shù): 由《機械設計》表103齒間載荷分布系數(shù)，⑹確定荷載系數(shù): ⑺查表 105 齒形系數(shù)及應力校正系數(shù)。 校核b組齒輪①彎曲疲勞強度；校核齒數(shù)為22的齒輪，確定各項參數(shù)⑴,n=500r/min,⑵確定動載系數(shù)：齒輪精度為7級，由《機械設計》圖108查得動載系數(shù)⑶⑷確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù)查《機械設計》表104，插值法得非對稱齒向載荷分配系數(shù) ,查《機械設計》圖1013得⑸確定齒間載荷分配系數(shù): 由《機械設計》表102查的使用 ； 由《機械設計》表103查得齒間載荷分配系數(shù)⑹確定動載系數(shù): ⑺查《機械設計》表 105齒形系數(shù)及應力校正系數(shù)、⑻計算彎曲疲勞許用應力 由《機械設計》圖1020(c)查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限。⑷確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù) 查《機械設計》表104，得非對稱齒向載荷分配系數(shù)；h==； , 查《機械設計》圖1013得⑸確定齒間載荷分配系數(shù): 由《機械設計》表102查的使用， 由《機械設計》表103查得齒間載荷分配系數(shù)⑹確定載荷系數(shù):