【正文】 39。3()s?B=F（ ） ，以曲線的最低點所對應的井巷斷面就是所求的通負井巷經濟斷面；39。1B()fs?， 三條曲線，再把三條曲線縱向疊加起來，經列總費用曲線39。P?? t—服務年限；年 t1— 年工作日數； t2— 日工作時數； e — 電價；元/kwh；取 η — 通風全效率（含風機效率，電機效率，輸入變電效率等） ，一般 ～。(4)計算通風電費（ ）3B 元/m （4—12339。S(3)計算井巷維護費（ ）2 B2=rt 元/m （4—3）式中：r —— 每米井巷的維護費，元/ 米 年? t —— 服務年限，年 =1500 25 =3752?39。1=CS?2）式中：C —— 每 掘進單價；元/3m3m —— 掘進斷面；39。合理的經濟斷面可按下述步驟確定：(1)按允許的最高風速（v）和所需通過的風量（q）計算井巷的有效斷面（s） ，即； （4—QS=V2m1）井巷允許的最高風速是：專用風井，風峒 15m/s專用物料提升井 12m/s風橋 10m/s提升人員和物料的井筒，主要進、回風道 8m/s運輸巷道、采區(qū)巷道 6m/s采礦場、采準巷道 4m/s本次設計的專用通風井巷有東部回風井： 回風井： m179。本設計只要求職對主要的專用通風井巷斷面尺寸做出設計，非專用通風井巷斷面尺寸已由采礦設計確定。經過上述風量計算和校核后最終確定本通風系統(tǒng)服務范圍的礦井總風量為 。sm/3由于本次設計屬巷道型、因此作業(yè)面需風量應用巷道型需風量公式計算： , （3—14）?sm/3 式中：A —— 大爆破的炸藥量，kg； T——通風時間，s，通常取 2～4h，炸藥量大時還可延長； V—— 充填炮煙的巷道容積, ,， ，其中 V1是排風側3ciAb??1巷道容積， ； 是 1kg炸藥所產生的全部氣體量， 大約等于 。經上述初步計算及其后的校核，得出的總風量以及萬噸耗風量符合要求，因此，礦井總風量 。1q 1. 按排塵所需風量計算: （3—5）VSQd??3/ms式中: S——作業(yè)面過風斷面面積， ㎡ V —— 排塵風速， m/s S =4= ㎡ v = m/s == 2. 按排煙要求計算: （3—6）slt8o1dA?3/m式中: A ——二次破碎爆破的炸藥量，kg —— 有效拋擲距離，m，火雷管 =15+A,電雷管 =15+A/50l 0l0l S —— 過風斷面面積，㎡ t —— 排煙所需時間，s，一般取 20～30minA = 36kg =15+A=40m0l4= ㎡ t = 3060=?3/ms 3. 初步確定： 根據以上計算結果，比較取其大者，因此 = XXXX大學 2022屆本科生畢業(yè)設計(論文)27（ tq） （3—7）VS??tq3/ms式中: S ——作業(yè)面過風斷面積， ㎡ v ——排塵風速， m/s S = 3=㎡ V = = = （3—SAlti0218?3/m8）式中: A ——二次破碎爆破的炸藥量，kg —— 有效拋擲距離，m，火雷管 =15+A, 電雷管 =15+A/50l 0l S —— 過風斷面面積，㎡ t —— 排煙所需時間，s，一般取 20～30min A = 35kg = 15+A=50m0l t = 3060 =1800s S =4=㎡ = Sli0218q?3/ms ： 根據以上兩種計算結果，比較取其大者，因此： = tq3/s（ ）hq ： （3—VSh??q3/ms9）式中：S —— 過風斷面積，㎡ V —— 排塵風速， m/s S = 3=㎡ v = = 1hq3/ms 2. 按排煙所需風量計算:XXXX大學 2022屆本科生畢業(yè)設計(論文)28 （3—10）SAlth0218q?3/ms式中: A ——二次破碎爆破的炸藥量，kg —— 有效拋擲距離，m，火雷管 =15+A ,電雷管 =15+A/50l 0l0l S —— 過風斷面面積，㎡ t —— 排煙所需時間，s，一般取 20～30min A = 35 kg = 15+A=50 m0l t = 1800s S = 9㎡ Slth0218q?3/s 3. 初步確定： 根據以上兩種計算結果，比較取其大者，因此： =（q c）： ， （3—?sm/311）式中： —— 耙礦巷道斷面積， 3；BS —— 耙礦巷道長度的一半， m；L ——二次破碎爆破的炸藥量， ；Akg ——二次破碎爆破后的通風時間，一般取 ；t st30? =4= =60/2=30mL = = .??sm/3（q j）另外，由于該礦采用的是高濃度尾砂充填法，因此應考慮充填時所需的風量，即：XXXX大學 2022屆本科生畢業(yè)設計(論文)29 =33= tq3/ms(q r)根據吳莊鐵礦的具體情況和生產能力，只考慮在井下設置一個炸藥庫，根據該礦的生產能力查資料可知，一般為 1～2 ，根據井下具體情況，在東3/s部380m 中段設置，即 = 2 rq3/ms徐州鐵礦通風所需風量及作業(yè)點個數如表 31.表 31 同時作業(yè)點需風量匯總表3.1.7初步計算礦井總風量 ）（ ?????? jhjctdssr qqq＇qKQ =(8+2+2++3++22+) = 3/ms首先，用特殊條件礦井通風的要求進行校核，由于吳莊鐵礦是一般礦山，故不用此進行校核。 本設計為巷道型回采工作面 S =4 = V = = = 1sq3/ms(q s’)按一般情況下，備采作業(yè)面風量為回采工作面風量的一半，即 （3—4）39。 ——掘進作業(yè)面所需風量， dq3/ms ——獨立分支通風的峒室和其他作業(yè)地點（如放礦斗，噴錨支護作r業(yè)地點等）所需風量， 3/s——礦井風量備用系數；一般礦井 K：～ 較難控制漏風的礦K井 K=～ 易控制漏風的礦井 K=～（q s）應按排塵及排（炮）煙的需要風量分別計算，取其最大值。即 （3—???????rdss qqKQ1）式中： ——礦井總風量， 3/m ——回采作業(yè)面所需風量，sq3/s ——備用回采作業(yè)面所需風量，39。 圖 23 井下炸藥庫通風XXXX大學 2022屆本科生畢業(yè)設計(論文)25第三章 礦井風量計算礦井風量計算應分三步進行：首先，按一般礦井排塵、排煙的要求初步計算出各類需風點和全礦井的需要風量；然后，按特殊礦井的風量要求和萬噸配風量指標進行風量校核；最后，確定礦井總風量。切割掘進通風，切割天井的掘進通風也可以用上述方法，切割槽的掘進利用切割天井回風。③用吊罐掘進天井時通風，兩扇作壓入式工作 ，污風從吊罐大眼排走。布置原則：抽風風筒的入口風量小，應比壓風機的風量大 1020%，壓風機的風筒末端距工作面應小于 1015m，抽風機的末端距工作面應小于 2025m，抽風機或風筒口應設在風流的下風側，距獨頭巷 10m。(3)混合式通風優(yōu)點:，所需風量小，通風時間短；，不影響其它作業(yè)點。缺點：風流有效吸塵短，一般風筒距工作面遠。布置原則： 局扇應設在風流巷道的上風側，離獨頭巷道不得小于 10m風角末端距工作面小于 10—15m。(1)壓入式通風優(yōu)點：，工作面完全被新鮮風流所控制，爆破后易排塵和工作面的炮煙，便于及早的進入工作面作業(yè)； ，有利于排出和稀釋粘塵； ，風速大，氣象條件好； ，不易炸破。為了降低通風能耗，提高通風效果，凡是有條件的礦，應盡可能將掘進工作面納入主風流網路。掘進工作面一般都局部通風，短巷采用單一壓入式通或單一抽出式，長巷用混合式或用扇與凈化器組合的循環(huán)通風。礦山采礦方法是分段充填采礦法新鮮風流→中段運輸巷→穿脈運輸巷→采場進路→采空場→充填小井→充填巷道→回風井。 （2）耙道群底部結構采場通風設計各耙道構成并聯(lián)形式，避免串聯(lián)和死角，保證風流均勻穩(wěn)定，靠回風側耙道風量較大，其它部位的耙道風量較小，不易調節(jié)，通風管理復雜。采場通風方法與網路結構應根據具體的采礦結構，特點來自采場底部結構來擬定，根XXXX大學 2022屆本科畢業(yè)設計 22據各種采礦方法的結構特點，采場通風可分為巷道式和硐室型采通風，耙道群底部結構采場通風和無底柱分段崩落法采場通風三大類。后一種可用尼龍、橡膠、布或草席簾等。在通風系統(tǒng)中既需要隔斷風流，也要有通風行人的地方，需要建立風門，在回風道中只好行人不通車不多的地方可構筑自動風門，風門可以用木板或鐵板制成，其圖如下 21：在通風系統(tǒng)中，當新鮮風流與污濁風流平面交叉時應采取風橋立體交叉， 相互隔開，風橋一般可以分為繞道式風橋，混凝土風橋和鐵皮筒風橋。故選擇階梯式網絡更佳。故本次設計可采用：A 平行雙巷式 ； B 階梯式。XXXX大學 2022屆本科畢業(yè)設計 21根據吳莊鐵礦具體條件：礦石總儲量 ，年產量 50萬噸，以及開拓方案及井巷布置，副井進風，東西部礦體都有回風通達地表。梳式網絡在每個階段開拓沿脈雙巷一條進風一條回風，將穿脈巷道用隔離墻分成兩路，新鮮風流從進風坑道經穿脈的人行運輸道進入采場，污風由穿脈通風，由巷道至回風道坑，構成雙巷式通風網，這種網路能有效解決污風串聯(lián)問題，且進風井巷工程量小，但建筑穿脈通風井巷工程復雜，過風斷面小，阻力大，井巷不嚴密，漏風大，適用于平行密集脈礦脈。上下階段間隔式網絡兩個階段共設立一條專用回風道，上階段下行回風下階段上行回風，構成樹枝狀角聯(lián)網路風流，定性差，風量分配調節(jié)困難，但通風工程少，可有效解決多階段作業(yè)污風串聯(lián)的問題；適用于不宜開拓回風天井及工作面可平行，下行通風的礦井。良好的通風網路應使工作面污風不串聯(lián)，并力求風阻小，風流穩(wěn)定而且易于調節(jié)，為了實現上述要求在生產實踐中創(chuàng)出了以下幾種通風網路：階梯式，平行雙巷式，上下間隔式，棋盤式及梳式多種，現比較如下：表 25 通風網絡結構形式比較通風網絡結構形式 圖示 網絡結構特點及適用條件平行雙巷式網絡每個階段開拓雙巷，一條作為本階段的進風道，另一條作為本階段污風不串聯(lián)，網路較簡單，但通風構筑物較多，管理不嚴時，漏風量較多，適用于礦體厚或有現成坑，可利用的多階段作業(yè)的礦井。其缺點：安裝、檢修和管理不方便，易因井下災害而遭到破壞。其缺點:井口密閉、反風裝置和風硐的漏風較大；當礦井較深，工作面距主扇較遠時，沿途漏風大，在地形條件較復雜的情況下，安裝、建筑費用較高。主扇安裝地點有兩種選擇：一是安裝在地表，二是安裝在井下。根據吳莊鐵