【正文】 橫艙壁圖本船在船長方向設置了多道橫艙壁，既能分隔各個艙室，又能增加船舶的強度。 典型橫剖面圖典型橫剖面圖繪制了船尾和船中一些比較典型的橫剖面圖，是船體強度校核和繪制其他結構的依據(jù)之一。主甲板、艙底圖等繪制和縱剖面圖基本類似。這是繪制其他結構圖的依據(jù)之一。船首：W=(30+50) = cm3實取 L 其 W= cm365船尾：W=(30+50)12 = cm3實取 L 其 W= cm365全船舷墻支撐肘板 L 。在舷墻的上緣應設有扁鋼或型鋼。但甲板上設計成裝運木材時，其舷墻高度至少應為 。露天干舷甲板以及上層建筑甲板和第一層甲板室甲板的舷墻的高度應不小于 。實取：L125757 W=駕駛甲板室縱桁（第四層） ? = 2 2 2? = cm3式中：b——甲板縱桁所支承面積的平均寬度， ； h——甲板的計算壓頭，取 h= m； l——甲板縱桁的跨距， 2m。實取：┻ W=?艉樓甲板室縱桁（第二層）支持橫梁的甲板縱桁的剖面模數(shù) W 應不小于按下式計算所得之值：? = 3 ? = cm3式中：b——甲板縱桁所支承面積的平均寬度，3m ； h——甲板的計算壓頭，取 h= m； l——甲板縱桁的跨距， 。對Ｌ75506 進行校核型鋼號 b1tA1xIy 75 50 6 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)64.(.9????? ???ehIW實?。篖75506 W= I= cm4駕駛甲板室橫梁：=5 ???小于 25s，所以 W=25 = cm3I= = = cm4駕駛甲板在第四層，取 h=。對Ｌ75506 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 75 50 6 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)4.(.????? ???ehIW實?。篖75506 滿足要求艉樓甲板室橫梁： 2s5hl? =5 ?? = cm3I= = = cm4取 s=，l=；艉樓甲板室在第二層，取 h=。ct ctct艉樓甲板： c)???（ = 058.).?（ =C——系數(shù)： 在第一層，取 C=； ＝0ct實取 t=7mm艇甲板： c)???（ = 158..?（ =5mmC——系數(shù)： 在第二層，取 C=5； ＝1ct實取 t=6mm駕駛甲板：c)???（= .?（=C——系數(shù)： 在第三層，取 C=； ＝1ct實取 t=6mm羅徑甲板： c)???（= .?（=C——系數(shù)： 在第三層，取 C=； ＝1ct實取 t=6mm甲板橫梁：甲板室甲板橫梁剖面模數(shù) W 應不小于，且不小于 25s：2s5hl?I= cm4式中： s——甲板橫梁間距， m；l——甲板橫梁跨距；h——計算壓頭，按下列選?。涸诘谝粚樱?；在第二層： ；在第三層和以上：。bs除首樓外的上層建筑和甲板室的甲板板厚度 t 應不小于：c)???（式中：L——船長，50m；s ——甲板橫梁間距，計算時取值應不小于橫梁的標準間距，取 s=； ——橫梁的標準間距， 。前壁扶強材：W ===對Ｌ75506 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 75 50 6 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)64.(.9????? ???ehIW實取：Ｌ75506 滿足要求第三層：后端壁：W ===對Ｌ75506 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 75 50 6 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)64.(.9????? ???ehIW實?。海?5506，滿足要求前端壁：W ===對Ｌ75506 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 75 50 6 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)64.(.9????? ???ehIW實?。海?5506 ，滿足要求側壁扶強材：Ｗ ===對Ｌ75506 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 75 50 6 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)64.(.9????? ??? ehIW實取：Ｌ75506，滿足要求。F22 前端壁扶強材：W===對Ｌ100758 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 100 75 8 135 cm20..??????iAZe 202eIIii4 1/).140(8.).89(1? ??? ??ehIW實取：L100758，滿足要求。第一層：F4+150 后端壁扶強材：W＝ ２= ＝ 3對Ｌ100758 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 100 75 8 135 cm20..??????iAZe 202eIIii4 1/).140(8.).89(1? ??? ??ehIW實?。海?00758，滿足要求。前壁 F21，F(xiàn)22 壓頭 h=后壁 F8，F(xiàn)14 壓頭 h=， F5 壓頭 h=側壁二三四層壓頭 h=。式中： L——船長，50 m ；s——扶強材間距，計算時取值應不小于 ；bs——肋骨或縱骨的標準間距， 。主甲板室： b＝， =，δ=艉樓甲板室：b＝， =，δ=艇甲板室： b＝， =，δ=駕駛室： b＝， =，δ=機艙棚： δ＝１。根據(jù)文獻[1] 系數(shù) δ 按下式計算：??Bb?且不小于 式中： b——所考慮位置的甲板室寬，取值如下；——船舶的露天甲板在所考慮位置處的最大實際寬度，取值如下。以上計算取 =。γ——自夏季載重線至扶強材跨距中點或至板格中心的垂直距離，如下所示：主甲板室：F4+150 后端壁： γ＝；F5 后端壁：γ＝ ；F22 前端壁：γ＝；艉樓甲板室：F8 后端壁：γ＝ ；F14 后端壁：γ＝；F21 前端壁：γ＝；艇甲板室：F14 后端壁：γ＝；F21 前端壁：γ＝；第一層側壁：γ＝；第二層側壁：γ＝；第三層側壁：γ＝；第四層側壁：γ＝；機艙棚壁：γ＝；根據(jù)文獻[1] 系數(shù) α 按下列各式計算：α＝ Ｌ 1+＝ （最下層無保護前端壁）α＝ Ｌ 1+＝ （第二層無保護前端壁）α＝ Ｌ 1+＝（第三層及以上無保護前壁，各層有保護前壁和各層側壁）α= (X/L)+（各層位于船中后的后端壁）α= (X/L)+， 各層位于船中以前的后端壁式中：L、 Ｌ 1 —— 船長，m ；X——尾垂線至所考慮艙壁的距離，m； 在確定甲板室側壁的構件尺寸時，應將甲板室分成長度大致相等而不超過 的若干部分，而 X 則應量至每一部分長度的中點。選?。?20808 進行校核t=8mm：型鋼號 hb1tA1xIy 120 80 8 229 cm98..??????iAZe 202eIIii4 1/)(8.)(? ???33min ??ehIWt=10mm：型鋼號 b1tA1xIy 120 80 8 229 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)7.(.?????33in ???ehIW實?。海?20808， 滿足要求 主機基座根據(jù)文獻[1] 對主機基座構件尺寸的要求：大型低速柴油機主機基座，其縱桁的水平面板厚度 t、縱桁的腹板厚度 及橫隔板、橫肘板的厚度 應不小于按下列各式計1t 2t算所得之值：t= +10s 3p= +10===，對 L＜90m1t= =式中：P——主機功率，900KW； s——肋骨間距， ； h——縱桁腹板高度， 。即 t=+1=F85 艙壁最下列板實取 t =10mm， 艙壁上其余板實取 t =8mm。根據(jù)文獻[1] 平面艙壁板厚度 t 應不小于按下式計算所得之值：???hst式中：s——扶強材間距，；h——由艙壁板列下緣量至深艙頂?shù)拇怪本嚯x，或量至溢流管頂垂直距離的一半，取較大者，m。選?。?00758 進行校核t=8mm：型鋼號 hb1tA1xIy 100 75 8 135 cm20..??????iAZe 202eIIii4 1/).140(8.).89(1? ???33in ??ehIWt=9mm：型鋼號 b1tA1xIy 100 75 8 135 ??????iAZe 202eAIZIii????4 1/)(9.).1(31 ?????33in cm68..????ehIW實取：Ｌ100758，滿足要求。在最下列板處取 t=1+=F5 艙壁最下列板實取 t =9mm， 寬度 b=1300mm， 艙壁上其余板實取 t =8mm。尾管通過處艙壁板的厚度應增加 1 倍。 F22，F(xiàn)79 艙壁平面艙壁板艙壁板厚：根據(jù)文獻[1] ，平面艙壁板的厚度 t 應不小于按下式計算所得之值，但應不小于 ： .??hst式中：s——扶強材間距，；h——在舷側處由列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離。列表校核如下：根據(jù)文獻[1] 次要構件的帶板寬度，取為 1 個骨材間距。F5 艙壁最下列板實取 t =10mm， 寬度 b=1500mm， 艙壁上其余板實取 t =8mm。尾管通過處艙壁板的厚度應增加 1 倍。 F5 肋位的艙壁：艙壁板厚：根據(jù)文獻[1] ，平面艙壁板的厚度 t 應不小于按下式計算所得之值，但應不小于 ： .??hst式中：s——扶強材間距，；h——在舷側處由列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離，但取值應不小于 。本船在 F5 肋位設置水密艉尖艙艙壁；在 F22，F(xiàn)79 艙壁平面艙壁板；本船在 F85 肋位處設水密防撞艙壁。 艉尖艙的加強根據(jù)文獻[1] 在每檔肋位上應設置實肋板，其厚度應較本節(jié)所要求的首尖艙內的實肋板厚度增厚 。 船端加強 首尖艙內的加強根據(jù)文獻[1] 在每個肋位處均應設置實肋板，其腹板高度 h、厚度 t 和面板剖面積 A，應分別不小于按下列各式計算所得之值：h=85D+140=85 +140?=實取 800mmt =+6= 50+6?=實取 8mmA= B= 9? = cm2。F12 處：a=，b=，h= ， =?? = +72? = KNF17 處：a =，b=2，h= ， =?? = 2 +170? =242 KN式中：a——支柱所支持的甲板面積的長度，F(xiàn)12： ，F(xiàn)17： ；b——支柱所支持的甲板面積的平均寬度，F(xiàn)1： ，F(xiàn)17 ：2m ；h——支柱所支持的甲板的計算壓頭，F(xiàn)12： ，F(xiàn)17： ；——上方支柱所傳遞的載荷，F(xiàn)12：72KN，F(xiàn)17：170 KN 。計算時，假定強橫梁兩端為剛性固定，并承受由甲板縱桁傳遞的集中載荷，許用彎曲應力為 124 N/ mm2。甲板縱桁的剖面慣性矩 I 應不小于按下式計算所得之值：I=2Wl=2 ? = cm4實?。骸? W= I= （滿足）9037l——甲板縱桁的跨距。實船橫梁?。篖100757 W= （滿足） 橫骨架式甲板縱桁對于距首垂線 以前的露天強力甲板，其支持橫梁的甲板縱桁的間距應不大于；對于尾尖艙艙壁以后的上甲板和下甲板，其支持橫梁的甲板縱桁的間距應不大于 3m。 甲板橫梁根據(jù)文獻[1] 甲板橫梁的剖面模數(shù) W 應不小于按下式計算所得之值：2321CshlDdW?? =2 + ??? = cm3式中：——系數(shù)，根據(jù)橫梁所在區(qū)域的甲板(包括橋樓和尾樓甲板) 總層數(shù)決定：對于 1 1C層， =2，對于 2 層， =，對 3 層， =，對于 4 層及 4 層以上，1C1C =，對于首樓甲板， =； ——系數(shù)，見規(guī)范中表 ；得 =， = 9= 23?D——型