【正文】 受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力和受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《橋規(guī)》。根據(jù)《橋規(guī)》 全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，有作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：混凝土法向壓應(yīng)力和拉應(yīng)力預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力式中 —— 按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的彎矩值； —— 構(gòu)件換算截面重心軸至受壓區(qū)或受拉區(qū)計(jì)算纖維處的距離。計(jì)算時(shí)作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，可不設(shè)預(yù)拱度。 注：公式中的，當(dāng)為壓應(yīng)力時(shí)以正號(hào)代入，當(dāng)為拉應(yīng)力時(shí)以負(fù)號(hào)代入取剪力和彎矩都很大的永久支點(diǎn)截面（無彎起的預(yù)應(yīng)力鋼筋）a— a纖維n－n纖維oo纖維 撓度驗(yàn)算根據(jù)力學(xué)知將在邊跨跨中產(chǎn)生的最大撓度，故只需要此處的變形滿足要求則全橋的變形就滿足要求對(duì)全預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，由《橋規(guī)》－3,梁恒載跨中撓度：汽車荷載跨中撓度：－汽車荷載頻遇值系數(shù)，－汽車荷載跨中分配系數(shù)，故由內(nèi)插法可得到撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)：消除結(jié)構(gòu)自重的長(zhǎng)期撓度的最大值按《橋規(guī)》，撓度限值為故符合規(guī)定。 抗裂驗(yàn)算1. 正截面抗裂驗(yàn)算根據(jù)《橋規(guī)》 正截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求 （由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的法向壓應(yīng)力） —— 后張拉構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力； —— 凈截面重心到預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點(diǎn)的距離； ——凈截面重心到計(jì)算纖維處的距離； ——由預(yù)應(yīng)力在后張拉法預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁等超靜定構(gòu)件中產(chǎn)生的彎矩。在上述各種組合中，汽車荷載效應(yīng)可不計(jì)入沖擊系數(shù)。計(jì)算圖式見圖8—1—8 故符合規(guī)定。根據(jù)《橋規(guī)》：截面尺寸應(yīng)滿足：預(yù)應(yīng)力控制張應(yīng)力：每束預(yù)應(yīng)力鋼筋為鋼絞線，每束預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉力故局部壓力設(shè)計(jì)值為N錨圈直徑分別為100mm、74mm?？辜舫休d力計(jì)算根據(jù)規(guī)定在此處采用箍筋，間距100mm（在斜截面內(nèi)沒有彎起的受拉鋼筋為上部的4束），所以 在C長(zhǎng)度內(nèi)下部受壓區(qū)有7束彎起預(yù)應(yīng)力鋼束，其中有4束彎起角為，3束彎起角為，則有： 局部承壓驗(yàn)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應(yīng)力可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫?？辜舫休d力計(jì)算箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；主梁梁體使用混凝土，則；將各參數(shù)代入《橋規(guī)》（在此截面上部受拉，上部的預(yù)應(yīng)力筋都已經(jīng)起彎，所以無沒有彎起的受拉鋼筋所以p=o）：，在C長(zhǎng)度內(nèi)下部受壓區(qū)有5束（N1N2沒有起彎）彎起預(yù)應(yīng)力鋼束，其中有2束彎起角為，3束彎起角為，上部受拉區(qū)有4束彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋，則有： （2）. 永久支座中心線截面 計(jì)算圖式見圖8—1—7圖817 永久支座斜截面抗剪計(jì)算圖驗(yàn)算是否需要進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算 則有：，需要進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算。；；根據(jù)《橋規(guī)》，%。計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度 其中：則有：。JTG D62—：T形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求： 式中：Vd—驗(yàn)算截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值（KN）； b—相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的T形截面腹板寬度（mm）； h0—相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處截面的有效高度（mm）據(jù)《橋規(guī)》：當(dāng)T形截面受彎構(gòu)件，符合下列條件時(shí)，（KN）可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，僅按根據(jù)《橋規(guī)》。 根據(jù)《橋規(guī)》：T形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)配置箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其截面抗剪承載力應(yīng)符合下式規(guī)定： 式中：Vd—斜截面受壓端上由作用（或荷載）效應(yīng)所產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值（KN）；Vcs—斜截面內(nèi)混泥土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值（KN）；Vsb—與斜截面相交的普通彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計(jì)值（KN）；Vpb—與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計(jì)值（KN）；—異號(hào)彎矩影響系數(shù)，計(jì)算簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁近邊支點(diǎn)的梁段的抗剪承載力時(shí)，=；計(jì)算連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段的抗剪承載力時(shí)，=；—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)于預(yù)混凝土受彎構(gòu)件，=，但當(dāng)由鋼筋合力引起的截面彎矩與外彎矩的方向相同時(shí)，或允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，取=；—受壓翼緣的影響系數(shù)，取=；—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，=，當(dāng)，取=；—混凝土強(qiáng)度等級(jí)；—箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；—斜截面內(nèi)箍筋配筋率，；—斜截面內(nèi)箍筋間距；、—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積；、—普通彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋（在斜截面受壓端正截面處）的切線與水平線的夾角。 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算1. 基本原理 根據(jù)《橋規(guī)》：計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載能力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁近邊支點(diǎn)的梁段（1）距支座中心處截面； （2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面； （3）錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面； （4）箍筋數(shù)量或間距改變處的截面； （5）構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。對(duì)連續(xù)梁邊跨正彎矩區(qū)段， ＝各中間支點(diǎn)負(fù)彎矩區(qū)段， 2＝ 2）相鄰兩梁平均間距 =2500mm 3）mm上式中： b—腹板寬度 —承托長(zhǎng)度 —T形截面受壓區(qū)的翼緣厚度綜上：取b=2500mm確定混泥土受壓區(qū)高度：按《橋規(guī)》， 當(dāng) 時(shí)，中心軸在矩形截面內(nèi)。在進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）的效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)該計(jì)入沖擊系數(shù)）應(yīng)采用其組合設(shè)計(jì)值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。pcρρpsσl6N1N43621833N5N72749006支點(diǎn)已知數(shù)據(jù)AnInapM1M2AoIoynsyosΦ(∞,т)ξ（tu,to）1E+06+110012941334E+11σpeNpyPnepnσpcσtσ39。pcρρpsσl6N1N43581762956N5N72699973跨中已知數(shù)據(jù)AnInapM1M2AoIoynsyosΦ(∞,т)ξ（tu,to）763408+111787901982+11σpeNpyPnepnσpcσtσ39。可按《橋規(guī)》公式（）計(jì)算：設(shè)鋼束張拉程序?yàn)?計(jì)算結(jié)果見表7—3：表73 混凝土彈性壓縮損失σl4計(jì)算表σpeApNpa1YpnepnaYn△σpcσl41/4點(diǎn)An=763408In=+11Yns=ap=N1N43762073N5N72837512跨中An=763405In=+11Yns=ap=N1N43724353N5N72781171變化點(diǎn)N1N4An=864099In=+11Yns=ap=N5N738028613942890458支點(diǎn)An=1086232In=+11Yns=ap=N1N43890535N5N7 由預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失：按《橋規(guī)》：由預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失終極值的計(jì)算公式為：式中＝（一次張拉系數(shù)） ＝（低松弛鋼絞線的鋼筋松弛系數(shù)）計(jì)算結(jié)果見表7—4：表74 預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失σl5鋼束σpeσl51/4點(diǎn)N1N4N5N7跨中N1N4N5N7變化點(diǎn)N1N4N5N7臨時(shí)支點(diǎn)N1N4N5N7 混凝土的收縮和徐變引起的損失：根據(jù)《橋規(guī)》，混凝土的收縮和徐變引起的損失按下面公式計(jì)算：上式中各參數(shù)分項(xiàng)計(jì)算如下：設(shè)傳力錨固期為＝7天，計(jì)算齡期為徐變終極值tu。（可近似地取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長(zhǎng)度）計(jì)算結(jié)果見下表7—1：表7—1截面管道摩擦損失σl1截面位置鋼束θ=Φαx (m)μ*θ+k*x1e(μθ+kx)σcon[1e(μθ+kx)](Mpa)角度弧度1/4點(diǎn)N1(N2)N3(N4)N5N6N7跨中N1(N2)7N3(N4)N5N6N7變化點(diǎn)N1(N2)N3(N4)N5N6N7支點(diǎn)N1(N2)N3(N4)N5N6N7錨固點(diǎn)N8~~N1100 由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失（考慮反摩擦）：由《橋規(guī)》。（鋼絞線：＝）K－管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)。 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦：根據(jù)《橋規(guī)》，計(jì)算公式?。海A(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力（MPa）。m取簡(jiǎn)支梁為基本結(jié)構(gòu)，取中間支點(diǎn)截面彎矩為贅余力。圖5—1繪出了跨中截面的計(jì)算圖式除需要計(jì)算兩個(gè)階段在a—a和b—b位置的剪應(yīng)力外，還應(yīng)該計(jì)算：圖51 跨中截面計(jì)算圖式在張拉階段，凈截面的中和軸（簡(jiǎn)稱靜軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，與使用階段在靜軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加，在使用階段在換算截面中和軸（簡(jiǎn)稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，在張拉階段在換軸位置的剪應(yīng)力疊加。凈截面毛截面 見表278325087593103842331305—1809885—47745531038423—1764148b1=250cm換算截面毛截面879251643933833383—2139932—55247333833383—2195381表5—3 變化點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱b1=190 (cm)凈截面毛截面8952650998+0728770130654622228+07126114b1=250cm換算截面毛截面9912658677+0710270691794+07234513表5—4 臨時(shí)支點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱b1=190 (cm)凈截面毛截面800770+0722894——777876+07—b1=250cm換算截面毛截面8084444E+07——8347974E+07—表5—5 永久支點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱b1=250cm凈截面毛截面 8084444E+078——8094854E+07—b=250c m換算截面毛面積8084444E+078—396115—8075394E+07—392423 各階段截面對(duì)重心軸的靜矩計(jì)算在預(yù)應(yīng)力混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個(gè)階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。計(jì)算結(jié)果見表4－4所示：表4－4鋼束長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束號(hào)1234567=5+6N1（N2）140N3（N4）140N59140N69140N79140第5章 計(jì)算主