【正文】 根據(jù)《橋規(guī)》 計算使用階段預應力混凝土構件的應力時。對連續(xù)梁等超靜定結構，尚應計入由預應力作用引起的次效應。計算斜截面水平投影長度根據(jù)《橋規(guī)》：其中：則有：。根據(jù)《橋規(guī)》：進行斜截面承載力驗算時，計算斜截面水平投影長度的公式如下：式中：m—斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比， —相應于最大剪力組合設計值處的彎矩組合設計值。pcρρpsσl6N1N437048230N5N72785221鋼筋預應力損失匯總見表7—6表76 鋼筋預應力損失匯總鋼束號損失合計有效預應力1/4點N1N4N5N7跨中N1N4N5N7變化點N1N4N5N7臨時支點N1N4N5N7第8章 主梁截面強度與應力驗算 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算根據(jù)《橋規(guī)》 公路橋涵的持久狀況設計應按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構件進行承載能力及穩(wěn)定計算。X－從張拉端至計算截面的管道長度。在每一個階段中，凡是截面中和軸位置和面積突變處的剪應力都需要計算。按照上述錨頭布置的“均勻”、“分散”等原則，錨固端截面所布置的鋼束如下圖4—2所示：圖4—2 錨固截面鋼束布置圖（尺寸單位：cm）N8～N11為主梁安裝好后再張拉的預應力鋼筋由上圖可直接得出N1~N7鋼束群重心至梁底距離為：算上N8~N11時，鋼束群重心至梁底距離為：驗算上述布置的鋼筋群重心位置，計算圖式見圖4—3說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內。預應力鋼筋的布置要考慮施工的方便，也不能象鋼筋混凝土構件中任意截斷鋼筋那樣去截斷預應力鋼筋，而導致在結構中布置過多的錨具。正常使用狀態(tài)下的結構包絡圖見附錄2圖A—2承載能力極限狀態(tài)下的結構包絡圖見附錄2圖A—3主梁內力組合： 根據(jù)BSAS計算結果整理成內力組合表和包絡圖可以看出其最大彎矩和最不利截面都在邊跨出現(xiàn)，故以下表格只列出邊跨的計算數(shù)據(jù)，即110號單元。 中間橫隔梁的體積為：端橫隔梁的體積為邊梁的橫隔梁折算成線荷載中梁的橫隔梁折算成線荷載第一期恒載及預制梁的恒載集度為 現(xiàn)澆T梁翼緣板恒載集度 現(xiàn)澆橫隔梁恒載集度鋪裝層恒載集度若將橋面鋪裝均攤給5片主梁護欄恒載集度若將兩側護欄均攤給5片主梁則二期恒載集度為 各號梁各期恒載集度見下表31表3－1 各號梁各期恒載集度一期恒載集度二期恒載集度123 活載內力計算 活載沖擊系數(shù)沖擊系數(shù)μ可以按下式計算 《通規(guī)》4考慮人行道適當挑當，（如下圖2－2所示）。在預應力混凝土梁中腹板內因主拉應力甚小，腹板厚度一般由布置制孔管的構造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的。按全橋縱斷面布置，%，%。目前施工有兩種方法：（1）先將每片簡支梁轉換為連續(xù)梁后，在進行橫向整體化；（2）先將簡支梁橫向整體化，在進行結構的體系轉換。第二種方法效果最好，但是施工很困難，故一般不采用。人民交通出版社6.《預應力混凝土連續(xù)梁橋設計》以下簡稱《預混連橋》20043.《橋梁工程》 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 103 頁公路預應力混凝土連續(xù)梁橋上部結構設計畢業(yè)設計第1章　概　述 設計資料題目：7180。姚玲森主編徐岳主編第三種方法不僅施工可行，而且具有方法二的優(yōu)點，同時又克服了僅有普通鋼筋連續(xù)的開裂問題。前者按平面結構進行計算分析較為合理；而后者體系轉換后已屬空間結構，要進行較為精確分析，比較復雜。 截面布置 截面形式采用的是T形截面，此種截面用料省，模板安裝、拆除方便，支座受力均勻。本設計的T梁腹板厚度取20cm。圖2—2 結構尺寸圖 (單位:cm) 橫截面沿跨長的變化如圖2—2 所示，本設計主梁采用等高度形式，橫截面的T玲翼板厚度沿跨長不變，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從四分點開始向支點逐漸抬高。3其中3單元和7單元的i截面表示腹板加厚起變點；4單元和6 單元的i截面表示四分點截面；5單元的i截面表示跨中截面，8單元的i截面表示臨時支座截面；10單元的 i截面表示永久支座截面。預應力鋼筋的布置既要符合結構受力的要求，又要注意在超靜定結構體系中避免引起過大的次內力。圖4—3 鋼束群重心位置復核圖式 （單位：cm） 鋼束起彎角和線形的確定為了配合彎矩和剪力的變化，鋼束需要再離跨中一定位置彎起，跨中彎矩大，需要鋼束多，端部剪力大，鋼束彎起有利于抗剪，也便于梁端錨頭的均勻布置，減少梁端壓應力集中，起彎角在較好，小于對抗裂及強度有好處，但預剪力小，大于摩擦損失大，起彎的最小半徑不小于鋼束直徑的800倍，也不小于4m，N1～N4的起彎角定為，N5～N7的起彎角為N8～N11的起彎角定為。圖5—1繪出了跨中截面的計算圖式除需要計算兩個階段在a—a和b—b位置的剪應力外，還應該計算：圖51 跨中截面計算圖式在張拉階段，凈截面的中和軸（簡稱靜軸）位置產(chǎn)生的最大剪應力，與使用階段在靜軸位置產(chǎn)生的剪應力疊加，在使用階段在換算截面中和軸（簡稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應力，在張拉階段在換軸位置的剪應力疊加。（可近似地取該段管道在構件縱軸上的投影長度）計算結果見下表7—1：表7—1截面管道摩擦損失σl1截面位置鋼束θ=Φαx (m)μ*θ+k*x1e(μθ+kx)σcon[1e(μθ+kx)](Mpa)角度弧度1/4點N1(N2)N3(N4)N5N6N7跨中N1(N2)7N3(N4)N5N6N7變化點N1(N2)N3(N4)N5N6N7支點N1(N2)N3(N4)N5N6N7錨固點N8~~N1100 由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失（考慮反摩擦）：由《橋規(guī)》。在進行承載能力極限狀態(tài)計算時，作用（或荷載）的效應（其中汽車荷載應該計入沖擊系數(shù)）應采用其組合設計值；結構材料性能采用其強度設計值。JTG D62—：T形截面的受彎構件，其抗剪截面應符合下列要求： 式中：Vd—驗算截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設計值（KN）； b—相應于剪力組合設計值處的T形截面腹板寬度（mm）； h0—相應于剪力組合設計值處截面的有效高度（mm）據(jù)《橋規(guī)》：當T形截面受彎構件，符合下列條件時，（KN）可不進行斜截面抗剪承載力驗算，僅按根據(jù)《橋規(guī)》。抗剪承載力計算根據(jù)規(guī)定在此處采用箍筋，間距100mm（在斜截面內沒有彎起的受拉鋼筋為上部的4束），所以 在C長度內下部受壓區(qū)有7束彎起預應力鋼束，其中有4束彎起角為，3束彎起角為，則有： 局部承壓驗算后張法預應力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應力可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫。 抗裂驗算1. 正截面抗裂驗算根據(jù)《橋規(guī)》 正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列要求 （由預加應力產(chǎn)生的法向壓應力） —— 后張拉構件的預應力鋼筋和普通鋼筋的合力； —— 凈截面重心到預應力鋼筋和普通鋼筋合力點的距離； ——凈截面重心到計算纖維處的距離； ——由預應力在后張拉法預應力鋼筋混凝土連續(xù)梁等超靜定構件中產(chǎn)生的彎矩。根據(jù)《橋規(guī)》 全預應力混凝土受彎構件，有作用（或荷載）標準值產(chǎn)生的混凝土法向應力和預應力鋼筋的應力，應按下列公式計算：混凝土法向壓應力和拉應力預應力鋼筋應力式中 —— 按作用（或荷載）標準值組合計算的彎矩值； —— 構件換算截面重心軸至受壓區(qū)或受拉區(qū)計算纖維處的距離。計算時作用（或荷載）取其標準值，汽車荷載應考慮沖擊系數(shù)。在上述各種組合中，汽車荷載效應可不計入沖擊系數(shù)。抗剪承載力計算箍筋抗拉強度設計值；主梁梁體使用混凝土，則；將各參數(shù)代入《橋規(guī)》（在此截面上部受拉，上部的預應力筋都已經(jīng)起彎，所以無沒有彎起的受拉鋼筋所以p=o）：，在C長度內下部受壓區(qū)有5束（N1N2沒有起彎）彎起預應力鋼束，其中有2束彎起角為，3束彎起角為，上部受拉區(qū)有4束彎起預應力鋼筋，則有： （2）. 永久支座中心線截面 計算圖式見圖8—1—7圖817 永久支座斜截面抗剪計算圖驗算是否需要進行抗剪承載力驗算 則有：，需要進行抗剪承載力驗算。 根據(jù)《橋規(guī)》：T形截面受彎構件，當配置箍筋和彎起鋼筋時，其截面抗剪承載力應符合下式規(guī)定： 式中：Vd—斜截面受壓端上由作用（或荷載）效應所產(chǎn)生的剪力組合設計值（KN）；Vcs—斜截面內混泥土和箍筋共同的抗剪承載力設計值（KN）；Vsb—與斜截面相交的普通彎起鋼筋抗剪承載力設計值（KN）；Vpb—與斜截面相交的預應力彎起鋼筋抗剪承載力設計值（KN）；—異號彎矩影響系數(shù)，計算簡支梁和連續(xù)梁近邊支點的梁段的抗剪承載力時，=；計算連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點梁段的抗剪承載力時，=；—預應力提高系數(shù)，對于預混凝土受彎構件，=，但當由鋼筋合力引起的截面彎矩與外彎矩的方向相同時，或允許出現(xiàn)裂縫的預應力混凝土受彎構件，取=；—受壓翼緣的影響系數(shù)，取=；—斜截面內縱向受拉鋼筋的配筋百分率，=，當，取=；—混凝土強度等級；—箍筋抗拉強度設計值；—斜截面內箍筋配筋率，；—斜截面內箍筋間距；、—斜截面內在同一彎起平面的普通彎起鋼筋、預應力鋼筋截面面積；、—普通彎起鋼筋、預應力鋼筋（在斜截面受壓端正截面處）的切線與水平線的夾角。pcρρpsσl6N1N43621833N5N72749006支點已知數(shù)據(jù)AnInapM1M2AoIoynsyosΦ(∞,т)ξ（tu,to）1E+06+110012941334E+11σpeNpyPnepnσpcσtσ39。（鋼絞線：＝）K－管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)。凈截面毛截面 見表278325087593103842331305—1809885—47745531038423—1764148b1=250cm換算截面毛截面879251643933833383—2139932—55247333833383—2195381表5—3 變化點截面面積和慣性矩計算表截面分塊名稱b1=190 (cm)凈截面毛截面8952650998+0728770130654622228+07126114b1=250cm換算截面毛截面9912658677+0710270691794+07234513表5—4 臨時支點截面面積和慣性矩計算表截面分塊名稱b1=190 (cm)凈截面毛截面800770+0722894——777876+07—b1=250cm換算截面毛截面8084444E+07——8347974E+07—表5—5 永久支點截面面積和慣性矩計算表截面分塊名稱b1=250cm凈截面毛截面 8084444E+078——8094854E+07—b=250c m換算截面毛面積8084444E+078—396115—8075394E+07—392423 各階段截面對重心軸的靜矩計算在預應力混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應力，這兩個階段的剪應力應該疊加。對于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個方面：一是預應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便等要求。 預應力鋼束的布置