華東交通大學(xué)1號綜合樓施工圖設(shè)計畢業(yè)設(shè)計(參考版)
2025-06-19 04:38本頁面
【正文】 k N=在彎距中，由水平地震作用產(chǎn)生的彎距設(shè)計值小于75%MMAX，其計算長度取為 l0=H＝=e0=M/N=103/=392mmea=max{20mm,450/30mm}=20mmei=e0+ea=392mm+20mm=412mm 取= 。 對于R柱：φu=2/1+= φl= φmin=l0=(1+2)=l0=（2+）=取 l0=e0=M/N=103/=42mmea=max{20mm,450/30mm}=20mmei=e0+ea=42mm+20mm=62mm 取= 取 所以 每側(cè)按構(gòu)造配4Φ14（As=As`=615mm2）（Ⅲ級鋼筋）頂層柱B柱：Nmax=Nb= NNb,為大偏壓，選M大N小的組合。 底層柱最不利組合：M==m N=在彎距中，由水平地震作用產(chǎn)生的彎距設(shè)計值大于75%MMAX，其計算長度按下列式取最小值：式中 ——柱是上端、下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； ——比值中較小值； H——柱的高度。 正截面受彎承載力的計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋Z柱： N﹥Nb,為小偏壓，選M大N大的組合?？蚣芰赫孛媸軓澇休d能力配筋計算見附表6－1。第103頁 綜合樓設(shè)計梁編號截面內(nèi)力恒載０活載１活載２活載３左風(fēng)４左風(fēng)５Ｍmax—Ｍmax及相應(yīng)的V|V|max及相應(yīng)的Ｍ組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值ＡＢ左M 0+(1+3+5)0+(1+3+5)V 中M 0+(2+3+4) 右M 0+(1+2+4)0+(1+2+4)130V 106ＢＣ左M 0+(1+2+5)0+(1+2+5)V 中M 0+(1+2+3+4) 右M 0+(2+3+4)0+(1+5)V?。茫淖驧 0+(2+3+5)0+(2+3+5)V 中M0+(1+2+3) 右M 0+(1+3+4)0+(1+3+4)V ＥＦ左M 0+(1+3+5)0+(1+3+5)225V 中M0+(1+3+4) 右M 0+(1+2+4)0+(1+2+4)323V 210ＦＧ左M 0+(1+2+5)0+(1+2+5)188V 中M 0+(1+3) 右M 0+(2+3+4)0+(1+5)V?。牵茸驧 0+(2+3+5)0+(2+3+5)173V 中M0+(1+3+5) 右M 0+(1+3+4)1540+(1+3+4)154V 153ＩＪ左M 0+(1+3+5)0+(1+3+5)218V 中M0+(1+3+4) 右M 0+(1+2+4)0+(1+2+4)303V 223ＪＫ左M 0+(1+2+5)0+(1+2+5)164V 中M 0+3 右M 0+(2+3+4)0+(1+5)V ＫＬ左M 0+(2+3+5)0+(2+3+5)219V 186中M0+(1+3+5) 右M 0+(1+3+4)0+(1+3+4)178V 141ＭＮ左M 0+(1+3+5)0+(1+3+5)219V 中M0+(1+3+4) 右M 0+(1+2+4)0+(1+2+4)304V 251ＮＯ左M12 0+(1+2+5)0+(1+2+5)170V 中M 0+(1+2+3) 右M 0+(1+2+3+4)0+(1+5)V?。希凶驧 0+(2+3+5)0+(2+3+5)219V 中M0+(1+3+5) 右M 0+(1+3+4)0+(1+3+4)182V 178ＱＲ左M 0+(1+3+5)0+(1+3+5)221V 中M0+(1+3+4) 右M 0+(1+2+4)0+(1+2+4)306V 251ＲＳ左M 0+(1+2+5)0+(1+2+5)174V 中M 右M 0+(1+2+3+4)0+(1+5)53V?。樱宰驧 0+(2+3+5)0+(2+3+5)222V 中M0+(1+3+5) 右M 0+(1+3+4)0+(1+3+4)184V 179ＵＶ左M 0+(1+3+5)0+(1+3+5)225V 中M0+(1+3+4)227 右M 0+(1+2+3+4)0+(1+2+4)308V 252ＶＷ左M 0+(1+2+5)0+(1+2+5)172V 中M 0+(1+3) 右M 0+(2+3+4)0+(1+5)V?。祝刈驧 0+(2+3+5)0+(2+3+5)224V 中M0+(1+3+5) 右M 0+(1+3+4)1800+(1+3+4)180V 175ＹＺ左M 0+(1+3+5)2200+(1+3+5)220V 中M0+(1+3+4) 右M 0+(1+2+4)0+(1+2+4)308V 182ZA′左M 0+(1+2+5)0+(1+2+5)213V 中M 0+(1+3)130 右M 0+(1+2+3+4)0+(1+5)V 表51 用于承載力計算的框架梁荷載效應(yīng)基本組合表（非抗震時）第六章 配筋設(shè)計混凝土強(qiáng)度 C30 fc= C40 fc=鋼筋 HPB235 fy=210N/mm2 fyk=235N/mm2 HRB400 fy=360N/mm2 fyk=400N/mm2 框架梁截面設(shè)計 正截面受彎承載力計算 梁的支座考慮了柱支承寬度的影響，按支座邊緣截面的彎矩計算，其值為： M計＝M組V組b/2 式中：M組為梁內(nèi)力組合表中支座軸線上的彎矩值； V組為相應(yīng)組合的支座剪力，b為柱的支承寬度。 考慮兩種荷載效應(yīng)組合：無地震作用：S=+(+)有地震作用：S=(SGK+)+ 框架梁和框架柱的內(nèi)力組合見附表5－5－5－5－4。內(nèi)力組合表的符號規(guī)定：對于梁，彎矩以梁下邊受拉為正，反之為負(fù)；剪力以繞桿端順時針為正，反之為負(fù)。第i層第m柱所分配的剪力為框架柱反彎點位置：，計算結(jié)果如下表。如圖4—5，4—6 圖4－5分層法彎矩計算表 圖4－6不平衡彎矩計算表 梁端剪力和柱軸力的計算第七層AB跨梁端最終剪力為：跨中彎矩為：柱頂軸力等于柱底軸力，即：BC跨梁端最終剪力為：跨中彎矩為：柱頂軸力等于柱底軸力，即：CE跨梁端最終剪力為：跨中彎矩為：柱頂軸力等于柱底軸力，即：第六層AB跨梁端最終剪力為：跨中彎矩為：柱頂軸力等于柱底軸力，即：BC跨梁端最終剪力為：跨中彎矩為：柱頂軸力等于柱底軸力，即：CE跨梁端最終剪力為：跨中彎矩為：柱頂軸力等于柱底軸力，即：第五層AB跨梁端最終剪力為：跨中彎矩為：柱頂軸力等于柱底軸力，即：BC跨梁端最終剪力為：跨中彎矩為：柱頂軸力等于柱底軸力，即：CE跨梁端最終剪力為：
環(huán)評公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1