【正文】 表 61 冷水機(jī)組性能比較 指標(biāo) 離心式 螺桿式 活塞式 標(biāo) 準(zhǔn) 工 況 國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) JB/T33551998 JB/T43291997 JB/T43291997 名義 工況 夏季供冷 冷水出水溫度： 7℃，環(huán)境溫度： 35℃ 冬季供熱 熱水出水溫度： 45℃，環(huán)境溫度： 7℃ 壓縮原理 回轉(zhuǎn)離心式 回轉(zhuǎn)容積式 往復(fù)容積式 采用制冷劑 R2 R134a、 R123 R2 R717 R2 R717 機(jī)組 特性 指標(biāo) 單機(jī)制冷量范圍 703－ 4222 KW 155－ 2200 KW 116－ 930 KW 轉(zhuǎn)速范圍（ r/min） 4800－ 8490 2960 ≥ 1800 機(jī)組噪聲和振動(dòng) 較低 較高 最高 冷量調(diào)節(jié)方式 進(jìn)口導(dǎo)葉 滑閥機(jī)構(gòu) 改變工作缸數(shù) 變工況適應(yīng)能力 較好 最好 較好 運(yùn) 行 指 壓縮機(jī)帶液工作 不允許 少量允許 。各冷水機(jī)組性能特點(diǎn)比較如表 61所示。機(jī)組形式上采用壓縮式制冷循環(huán)機(jī)組。 制冷機(jī)組選型相關(guān)依據(jù) 制冷機(jī)組的選擇需要考慮到整個(gè)建 筑樓層負(fù)荷以及空調(diào)工程的設(shè)計(jì)等等，綜合各方面，然后考慮確定方案。 由上述公式，三通局部阻力系數(shù)取 ，彎頭局部阻力系數(shù)取 ，則凝結(jié)水管路的局部阻力為： 桂林電子科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告用紙 第 31 頁 共 41 頁 K P ah ????? 考慮到 10％的余量，可得最不利環(huán)路總阻力為： ? ? ? ? K P ahHH N 0 ????? 設(shè)備阻力 設(shè)備阻力可以依據(jù)表 51來計(jì)算 表 51 設(shè)備阻力 設(shè)備名稱 阻力（ kPa） 備 注 離心式冷凍機(jī) 蒸發(fā)器 冷凝器 3080 5080 按不同產(chǎn)品而定 冷熱水盤管 2050 水流速度有影響 熱交換器 2050 風(fēng)機(jī)盤管機(jī)組 1020（ XX個(gè)） 機(jī)組容量越大，阻力越大 自動(dòng)控制閥 3050（ 3個(gè)） 桂林電子科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告用紙 第 32 頁 共 41 頁 6 制冷機(jī)房及其設(shè)備 制冷機(jī)組選型 由于本空調(diào)工程冷熱源主要以地下水來提供，以壓縮式蒸氣制冷循環(huán)為輔助設(shè)計(jì)。 由上述公式，三通局部阻力系數(shù)取 ，彎頭局部阻力系數(shù)取 ，則冷凍水管路的局部阻力為： K P ah ????? 考慮到 10％的余量，可得最不利環(huán)路總阻力為： ? ? ? ? K P ahHH D ?????? ② 冷卻水系統(tǒng) 水路圖紙可以知道冷卻水系統(tǒng)中彎頭有 9個(gè)，三通有 5個(gè)，其他配件可忽略不計(jì)。）； ? —— 管內(nèi)水流速，這里取 （ m/s）； 局部阻力系數(shù)可以查閱相關(guān)資料得到。又稱比摩阻（ Pa/m）； 摩擦阻力系數(shù)λ與流體 的性質(zhì)、流態(tài)、流速、管內(nèi)徑大小、內(nèi)表面的粗糙度有關(guān)。 （ 2）沿程阻力的計(jì)算 水管管道內(nèi)的沿程阻力計(jì)算式為： ? ?? ? Rldlh ????? 21 2??? （ 52） 式中 1h? —— 水管管道內(nèi)的沿程阻力； ? —— 摩擦阻力系數(shù)； l —— 直管段長度（ m）； d —— 管道直徑（ m）； ? —— 水的密度（通常取 1000kg/m179。通常附件和管件的阻力也稱為局部阻力，水系統(tǒng)管道阻力稱為沿程阻力。 水系統(tǒng)水力計(jì)算 空調(diào)水系統(tǒng)阻力一般由設(shè)備阻力、附件阻力和管道阻力三大部分組成。 桂林電子科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告用紙 第 29 頁 共 41 頁 5 空調(diào)水系統(tǒng)水力計(jì)算 空調(diào)水系統(tǒng) 此次建筑采用的是空氣 — 水空調(diào)系統(tǒng)，建筑物的冷負(fù)荷大多數(shù)由集中冷熱源設(shè)備制備的冷凍水和熱水來承擔(dān)。 （ 3）確定送風(fēng)口尺寸 每個(gè)送風(fēng)面積為： ? ?NvLf 0360?? （ 43） 式中 L —— 送風(fēng)量； 0? —— 風(fēng)速； N —— 風(fēng)口數(shù)量； 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得出送風(fēng)口尺寸為 f = ㎡。/h。 根據(jù)送風(fēng)量來布置風(fēng)口，得出綜合樓總的風(fēng)口數(shù)。射流的自由度選取如表 41所示。送風(fēng)口靠墻至于地上，風(fēng)口的周邊開有條縫，空氣以很低的速度送出。屬于置換通風(fēng)。 回風(fēng)形式選擇 通訊機(jī)房熱量較大，需要及時(shí)排出熱量，所以最好選擇是采用上回風(fēng)的方式，這種方式同樣適合用于辦公室中。 空調(diào)房間的氣流組織形式 按照送風(fēng)口型式和送回風(fēng)口布置的不同，空調(diào)房間的氣流組織形式大致可以分為側(cè)送側(cè)回、上送下回、下送上回以及上送上回這幾種。常用的回風(fēng)口有格柵式回風(fēng)口、可開式回風(fēng)口等。 常用的送 風(fēng)口型式有側(cè)送風(fēng)口、散流器、孔板送風(fēng)口、噴射式送風(fēng)口、旋流送風(fēng)口以及置換送風(fēng)口。送風(fēng)口的形勢(shì)很多。 送風(fēng)口的型式 空調(diào)房間的氣流流型主要取決于送風(fēng)射流。 桂林電子科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告用紙 第 26 頁 共 41 頁 4 空調(diào)房間氣流組織設(shè)計(jì) 送、回風(fēng)口的型式 室內(nèi)氣流組織設(shè)計(jì)的任務(wù)是合理地組織室內(nèi)空氣的流動(dòng)與分 布，使室內(nèi)工作區(qū)空氣的溫度、濕度、速度和潔凈度能更好地滿足工藝要求及人們舒適感的要求。其修正率如表 37所示： 表 37 維護(hù)結(jié)構(gòu)附加熱量修正率 北、東北、西北朝向 0％ 東、西朝向 5％ 東南、西南朝向 10％ ~15％ 南向 15％ ~25％ 對(duì)于日照率較小的地區(qū)，修正率可向低調(diào)整。 （ 2）維護(hù)結(jié)構(gòu)的附加熱量 維護(hù)結(jié)構(gòu)的附加熱量主要 是建筑在不同朝向受到的太陽輻射熱量。簡要來說，包括基本耗熱量和附加耗熱量兩部分。另外冬季風(fēng)速小于 1m/s，所以風(fēng)力附加和高度附加也不用考慮。 由于通訊設(shè)備幾乎沒有散濕，所以這里只考慮人體濕量的計(jì)算；計(jì)算式為 ： ??? gnW ? （ 311） 式中 W —— 人體散濕量（ kg/s）； n —— 人員數(shù)量； 桂林電子科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告用紙 第 25 頁 共 41 頁 ? —— 群集系數(shù)；取 ； g —— 成年男子散濕量；查表取得 220 g/h； 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得出空調(diào)房間的濕負(fù)荷為 225W。/h，計(jì)算得出新風(fēng)冷負(fù)荷為 ocQ, =340 KW。 夏季空調(diào)新風(fēng)冷負(fù)荷計(jì)算式為： ? ?nwwoc iiGQ ??, （ KW） (310) 式中 wG —— 新風(fēng)量（ kg/s）； wi —— 室外空氣的焓值（ kj/kg）； ni —— 室內(nèi)空氣的焓值（ kj/kg）； 本空調(diào)工程設(shè)計(jì)采 用的回風(fēng)設(shè)計(jì)為 66％，故新風(fēng)量為夏季送風(fēng)量的三分之一；由綜合樓冷負(fù)荷可以計(jì)算出送風(fēng)量為 184000m179。 空調(diào)新風(fēng)冷負(fù)荷 空調(diào)系統(tǒng)中引入室外新鮮空氣是保障良好室內(nèi)空氣品質(zhì)的關(guān)鍵。 表 36 綜合樓冷負(fù)荷 圍護(hù)結(jié)構(gòu) 冷負(fù)荷 窗體 冷負(fù)荷 人員 冷負(fù)荷 設(shè)備 冷負(fù)荷 照明 冷負(fù)荷 綜合樓計(jì)算 冷負(fù)荷 76388W 132974W 43645W 155840W 綜合樓計(jì)算冷負(fù)荷為 W，合為 KW。而圍護(hù)結(jié)構(gòu)與窗體所得冷負(fù)荷計(jì)算逐時(shí)，應(yīng)當(dāng)取 16時(shí)（即逐時(shí)負(fù)荷最大時(shí)刻）。該綜合樓照明面積為 7792㎡；冷負(fù)荷計(jì)算式為： PFQ? （ 39） 式中 P —— 每平方照明功率； F —— 照明面積； 計(jì)算得出 Q=20 7792=155840 W，即照明散熱形成的冷負(fù)荷為 KW。在某些建筑物內(nèi)，照明散熱形成的冷負(fù)荷成為空調(diào)冷負(fù)荷的主要組成部分 【 3】 。則設(shè)備散熱冷負(fù)荷為： Q=1000 132 = 則設(shè)備散熱冷負(fù)荷約為 。人體全熱冷負(fù)荷包含顯熱負(fù)荷和潛熱負(fù)荷兩部分，其中顯熱部分約占 2/3，潛熱部分約占1/3。 冷負(fù)荷計(jì)算式為： LQjnswa CDCCACQ m a x,? （ 34） 式中 Q —— 透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷； aC —— 有效面積系數(shù)； wA —— 包括窗欄的窗口面積； sC —— 玻璃類型系數(shù)； nC —— 無內(nèi)遮陽窗體系數(shù)； max,jD —— 日射得熱因素最大值； LQC —— 無內(nèi)遮陽玻璃冷負(fù)荷系數(shù)； 根據(jù)所得數(shù)據(jù)計(jì)算出的結(jié)果如表 35所示。緯度帶，經(jīng)查表（夏季各緯度帶的日射得熱因素最大值 max,jD ）得南向?yàn)?173，東向?yàn)?538，西向?yàn)?538，北向?yàn)?115；又因?yàn)榍G州地處北緯 27176。 查得荊州緯度為 29176。 表 34 玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷 分項(xiàng) 時(shí)刻 8時(shí) 9時(shí) 10時(shí) 11時(shí) 12時(shí) 13時(shí) t1tn F K Q 分項(xiàng) 時(shí)刻 14時(shí) 15時(shí) 16時(shí) 17時(shí) 18時(shí) 19時(shí) t1tn 桂林電子科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告用紙 第 21 頁 共 41 頁 F K Q 注：室外平均風(fēng)速約為 m/s，遠(yuǎn)小于 3 m/s，可以忽略計(jì)算傳熱系數(shù)隨窗戶高度的變化。 玻璃窗的逐時(shí)冷負(fù)荷計(jì)算溫度值為統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，玻璃窗的逐時(shí)冷負(fù)荷計(jì)算溫度 T如表33所示。 窗的總面積為 F= ㎡ 其各個(gè)窗面積為南窗 324㎡，東窗 ㎡，西窗 147㎡，北窗 276㎡。計(jì)算公式為： ? ?nttFKQ ?? 122 （ 32） 式中 2Q —— 屋面逐時(shí)冷負(fù)荷； 2K —— 屋面?zhèn)鳠嵯禂?shù) ； F —— 屋面面積； 1t —— 屋面逐時(shí)溫度 ； nt —— 室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度；取 nt =26℃； 計(jì)算所得的屋面逐時(shí)冷負(fù)荷如表 32所示。外墻逐時(shí)冷負(fù)荷計(jì)算公式為： ? ?nttFKQ ?? 111 （ 31） 式中 1Q —— 逐時(shí)冷負(fù)荷； 桂林電子科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告用紙 第 17 頁 共 41 頁 1K —— 外墻傳熱系數(shù)； F —— 各朝向墻面面積均用 F表示； 1t —— 不同朝向逐時(shí)的溫度； nt —— 夏季室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度，取 nt = 26 ℃（機(jī)房與辦公室平均溫度）； 表 31 外墻逐時(shí)冷負(fù)荷 分項(xiàng) 時(shí)刻 8時(shí) 9時(shí) 10時(shí) 11時(shí) 12 時(shí) 13時(shí) 南面 （ S） K1 F 1141 t1 tn 26 （ t1tn） K1F（ t1tn） 14時(shí) 15時(shí) 16時(shí) 17時(shí) 18 時(shí) 19時(shí) K1 F 1141 t1 tn 26 （ t1tn） K1F（ t1tn） 分項(xiàng) 時(shí)刻 8時(shí) 9時(shí) 10時(shí) 11時(shí) 12 時(shí) 13時(shí) 東面 （ E） K1 F t1 tn 26 （ t1tn） K1F（ t1tn） 14時(shí) 15時(shí) 16時(shí) 17時(shí) 18 時(shí) 19時(shí) K1 F t1 37..1 tn 26 （ t1tn） 桂林電子科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論