貝雷架專項(xiàng)施工方案(參考版)
2025-06-10 04:33本頁(yè)面
【正文】 m) 支撐工字鋼計(jì)算變形圖(mm) 支撐工字鋼計(jì)算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；工字鋼的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = 106/237103= N/mm2；工字鋼的最大撓度 νmax = mm ；工字鋼的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2；工字鋼的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 鋼抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!工字鋼的最大撓度計(jì)算值 ν = [v]=min(2000/150,10) mm,滿足要求!35。 （1）荷載計(jì)算材料自重：；方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝?nèi)力計(jì)算的中間支座反力值，即p=+=+=；按疊加原理簡(jiǎn)化計(jì)算，工字鋼的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（4）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=1001003/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)= mm；底模方木的撓度計(jì)算值ν = 小于 撓度設(shè)計(jì)值[v] =Min(800/150，10)mm ，滿足要求。m；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=1001002/6=104 mm3； σ =106/(104)=；底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000153/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算： ν =；底模面板的撓度計(jì)算值ν =[v] =Min(250/150，10)mm ，滿足要求。（3）底?？辜魪?qiáng)度計(jì)算。Mmax=m 支座最大彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下：M2max= = 7= 以上3項(xiàng)為恒載，5項(xiàng)為活載，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為： g1 =(x1+x2+x3)=(+13+)=； q1 =(x4+x5)=(3+2) =7kN/m；對(duì)荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，如圖所示: （1）荷載計(jì)算，按單位寬度折算為線荷載。5板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照底?！啄？v向方木→橫向水平工字鋼→貝雷支架→鋼管→承臺(tái)（混凝土塊）的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。模板底部的縱向方木，截面寬100mm，高100mm。五、底板模板計(jì)算5綜合說(shuō)明由于其中模板支撐架高3—4米，本方案計(jì)算范圍包括：底板取一半計(jì)算分析，長(zhǎng)寬＝15m。由前面的計(jì)算可知:Nut＝；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：Wk===；其中 w0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2； μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= ； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：；Mw=Mwk=Wklah2/10=組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載。（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。除此之外，根據(jù)《規(guī)程》。將其分成模板（通過(guò)頂托）傳來(lái)的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計(jì)算后相加而得。m) 支撐方木計(jì)算變形圖(mm) 支撐方木計(jì)算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = 106/103= N/mm2；方木的最大撓度 νmax = mm ；支撐方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=13 N/mm2；支撐方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=13N/mm2,滿足要求!支撐方木的最大撓度計(jì)算值 ν = [v]=min(900/150,10) mm,滿足要求!4立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 立桿計(jì)算簡(jiǎn)圖不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載。 （1）荷載計(jì)算材料自重：；(材料自重，近似取方木的自重，此時(shí)，偏于保守)方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝?nèi)力計(jì)算的中間支座反力值，即p=+=+=；按疊加原理簡(jiǎn)化計(jì)算，方木的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（4）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=1001003/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)= mm；底模方木的撓度計(jì)算值ν = 小于 撓度設(shè)計(jì)值[v] =Min(900/150，10)mm ，滿足要求。m；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=1001002/6=104 mm3； σ =106/(104)=；底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000153/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算： ν =；底模面板的撓度計(jì)算值ν =[v] =Min(250/150，10)mm ，滿足要求。（3）底?？辜魪?qiáng)度計(jì)算。Mmax=m 支座最大彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下：M2max= = = 以上3項(xiàng)為恒載，5項(xiàng)為活載，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為： g1 =(x1+x2+x3)=(++)=； q1 =(x4+x5)=
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