【正文】 再次對(duì)各位老師致以衷心的感謝！168 參考文獻(xiàn)[1] 呂德林 李硯珠編 焊接金相分析 機(jī)械工業(yè)出版社 [2] 焊接手冊(cè) 材料的焊接[M ] 北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 2003.[3] 陳祝年 焊接工程師手冊(cè)[M ].北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 2002.[4] 李莉 焊接結(jié)構(gòu)生產(chǎn) 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008.[5] 鄧洪軍 金屬熔焊原理 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008.[6] 雷世明 焊接方法與設(shè)備（第二版）北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008.[7] 王寬福 壓力容器焊接結(jié)構(gòu)工程分析 化學(xué)工業(yè)出版社 1998年5月.[8] 王曉敏 工程材料學(xué) 哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社 2005年3月.17。在劉華鋒老師的細(xì)心指導(dǎo)下，使我更好的修改和完善了題目設(shè)計(jì)，從中我認(rèn)識(shí)到許多自身的不足，并加以了改正。我將在今后的學(xué)習(xí)和工作中不斷提高、完善、不斷地探索。但在這中間也對(duì)發(fā)現(xiàn)了自己存在很多的不足。這要求我們?cè)诂F(xiàn)實(shí)的學(xué)習(xí)和工作中要不斷的觀測(cè)，不斷的與同學(xué)和老師交流，總結(jié)分析自已工作中的不足，來提高自已。（3）焊前一定要將坡口處理干凈，這會(huì)導(dǎo)致氣孔和裂紋的產(chǎn)生。 5 結(jié)論（1）在正確的工藝措施和焊接工藝條件下，對(duì)16MnR進(jìn)行手工電弧焊可獲得性能良好的焊接接頭。正火區(qū)一般出現(xiàn)的問題較少。16MnR的熔合區(qū)是靠近焊縫金屬過度區(qū)域，與焊縫組織和過熱粗大晶粒間也沒有明顯的界線這個(gè)區(qū)域溫度是金屬局部局部熔化溫度，化學(xué)成分和組織極不均勻，使這個(gè)區(qū)域易產(chǎn)生裂縫，夾雜物的熔化再重新分配也造成極不利的的影響，是易于造成脆性破壞的發(fā)源地。16MnR的過熱區(qū)組織是先共析鐵素體沿晶分布，同時(shí)靠近先共析鐵素體的三角形黑色組織小區(qū)是索氏體組織，從晶界先共析鐵素體近處伸展于晶體內(nèi)的粗大鐵素體片為魏氏組織鐵素體。由于有未轉(zhuǎn)變的鐵素體，即使發(fā)生部分重結(jié)晶過程，仍然能看出組織的帶狀特征。從宏觀上看，16MnR熱影響區(qū)是一個(gè)即與母材不同又與焊縫不同的組織區(qū)域。以上圖片為所拍金相圖。圖3：母材組織，珠光體和鐵素體。圖2：熔合區(qū)組織。圖1 圖213圖3 圖4注：圖1焊縫組織：圖中白條狀為先共析的鐵素體，描繪出焊縫柱狀晶原奧氏體晶界。(熱處理工件) 侵蝕劑：4%的硝酸酒精?？梢?，焊后熱處理對(duì)焊縫性能是會(huì)有一定影響的。工件在焊縫區(qū)斷裂，此數(shù)值已達(dá)到所規(guī)定數(shù)值，所以滿足要求。如圖41（熱處理）和42（未熱處理）。外加焊接時(shí)突然加熱，冷卻，是工件內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力，有可能產(chǎn)生熱裂，微觀裂紋等缺陷。斷口在焊接接頭處，說明，焊接接頭還是整12個(gè)工件最薄弱的地方。肉眼觀察可看出經(jīng)過熱處理的式樣為韌性斷口，而未處理過的則為脆性斷口。所以測(cè)定熱影響區(qū)的硬度分布是極為重要的。熱影響區(qū)的硬度在過熱區(qū)會(huì)突然上升，然后再很快將下來，對(duì)應(yīng)高硬度的過熱區(qū)韌性恰好是個(gè)最低值。熔合線外側(cè)過熱區(qū)組織粗大，奧氏體晶粒最粗，顯微硬度也最高?？梢钥闯鲞^熱區(qū)是硬度最高的區(qū)域。（4）制取焊縫區(qū)的金相，并用金相顯微鏡對(duì)焊接接頭進(jìn)行金相觀察。11圖31 圖32（2）加工成無余高的拉伸試樣后，分別在洛氏硬度機(jī)上從焊縫中心相熱影響區(qū)打硬度，并記錄相應(yīng)數(shù)值，并分析.（3）分別在萬能拉伸機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。本實(shí)驗(yàn)采用600640℃回火，保溫40分鐘來消除應(yīng)力。 焊后熱處理 為改善壓力容器焊接區(qū)的性能和消除焊接殘余應(yīng)力等有害影響，對(duì)焊接區(qū)及其有關(guān)部位在金屬相變溫度點(diǎn)以下充分均勻加熱，然后又均勻冷卻以進(jìn)行消除應(yīng)力和退火。一切正常后在壓板上劃擦引弧，待電弧穩(wěn)定燃燒后引至坡口處中心盡量壓低電弧，并穩(wěn)弧12秒，當(dāng)管口發(fā)出電弧擊穿后立即進(jìn)行正常運(yùn)條。（4）裝配定位焊縫必須采用與正式焊縫同一類型的焊條。（2）焊前必須消除焊接區(qū)鋼板表面的水分，坡口表面的氧化膜、銹斑、油脂以及其他污物。并對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果加以比較。）側(cè)傾/(176。此處我們用J426型焊條。 焊接材料的選擇壓力容器的焊接材料的選用必須保證焊縫性能不低于母材，尤其是焊縫的韌性指標(biāo)是選材考慮的重點(diǎn)。焊接方法應(yīng)根據(jù)焊接結(jié)構(gòu)、制造要求以及對(duì)焊接接頭質(zhì)量的影響及所具有的焊接設(shè)備條件靈活選擇，通過綜合考慮，采用手工電弧焊。，可供焊接不同的鋼材選用。9手工電弧焊： 設(shè)備簡(jiǎn)單，可用成本較低的交流或直流焊接電源。，特別是大電流焊接時(shí)，要注意操作人員防弧光輻射保護(hù)。，不能焊接易氧化的金屬材料。，焊縫含氫量少，抗裂紋能力好。，并且對(duì)于薄板、中厚板甚至厚板都能焊接。，價(jià)格便宜，而且電能消耗少，故使焊接成本降低。 除了減輕手工焊操作的勞動(dòng)強(qiáng)度外，它沒有弧光輻射，這是埋弧焊的獨(dú)特優(yōu)點(diǎn)。（一般不開坡口單面一次熔深可達(dá)20mm）另一方面由于焊劑和熔渣的隔熱作用，電弧上基本沒有熱的輻射散失和飛濺，雖然用于熔化焊劑的熱量損耗有所增大，但總的熱效率仍然大大增加。目前，常用的焊接方法有手工電弧焊、埋弧自動(dòng)焊、電渣焊、CO2氣體保護(hù)焊及等離子弧焊等。經(jīng)分析，為了得到更好的焊縫質(zhì)量和更方便的操作，宜選用單面V型坡口進(jìn)行焊接。坡口的形狀和尺寸取決于被焊材料和所采用的焊接方法。b2+1P2177。177。5176。b1+1P2+1R6+1鋼板拼接，筒體的縱焊縫d30～60a65176。177。2176。1鋼板拼接，筒體的縱焊縫7d30～9092～150b6176。5176。121筒體內(nèi)無法焊接，但是允許襯墊板的焊縫注：一般不推薦使用墊板尺寸由施焊者自定d16～60a55176。5176。35176。177。5176。6表26名稱接頭形式基本尺寸適用范圍標(biāo)注代號(hào)備注對(duì)接接頭↓手工電弧焊d2～34b0+11+1薄板拼接,筒體縱、環(huán)焊縫d3～40a60176。夾角的焊接接頭稱作角接接頭。（4）角接接頭兩板件斷面構(gòu)成30176。（3）T形（十字）接頭將一個(gè)焊件的斷面與另一個(gè)焊件的表面構(gòu)成直角或近似直角，并用角焊縫連接起來的接頭稱為T形（十字）接頭。搭接接頭的應(yīng)力分布極不均勻，疲勞強(qiáng)度較低，不是理想的接頭形式。對(duì)接接頭是各種接頭中應(yīng)力分布最均勻、最省材料的接頭形式。180176。 焊接方法及參數(shù)的確定（筒體的焊接）研究對(duì)象選擇厚度為6mm的鋼板焊接低壓容器的筒體。若在鋼中加入足夠的氮化物形成元素（Al、Ti、V等）可以有效降低熱應(yīng)變脆化傾向，如Q420鋼（15MnVN）比Q345鋼（16Mn）的熱應(yīng)變傾向小。一般發(fā)生在固溶氮含量較高而強(qiáng)度級(jí)別不高的低合金鋼中，如抗拉強(qiáng)度490MPa的CMn鋼。這是如果減小熱輸入，就可以減少過熱區(qū)在高溫的停留時(shí)間，抑制碳化5物和氮化物的熔解，從而有效防止過熱區(qū)脆化。熱軋鋼過熱區(qū)脆化主要是由于在熱輸入較大時(shí)產(chǎn)生魏氏組織，或是由于含碳量偏高和冷卻速度較快時(shí)產(chǎn)生的馬氏體組織引起的。這些過程直接影響到熱影響區(qū)性能，如難熔質(zhì)點(diǎn)