【正文】 40 / 40。 串聯電容器 如果串聯電容器并聯有短路限壓器時，可以不計串聯電容器的影響。 13 非旋轉負載和電容器 在短路計算中不計線路電容和非旋轉負載的并聯導納。不計對開斷電流Ib的影響。 表2 異步電動機機端短路時的短路電流計算式 短路對稱短路兩相短路對稱短路電流初始值 短路電流峰值 高壓電動機：(對應于RM/XM=)對于每對極功率小于1MW的電動機(對應于RM/XM=)對于每對極功率大于等于1MW的電動機有聯接電纜的低壓電動機組：(對應于RM/XM=)對稱開斷電流Ib3M=μqIk3Mμ根據方程式(47)或圖16用I″kM/IrM求出，q根據方程式(67)或圖25求出穩(wěn)態(tài)短路電流Ik3M=0 異步電動機經一阻抗后短路 。 圖 24 異步電動機向短路點反饋電流的估算實例 圖 25 異步電動機對稱開斷電流的計算用系數q 異步電動機機端短路 對于異步電動機機端對稱短路和兩相短路，其電流I〃k、ip、Ib和Ik可按表2公式計算。 (68) 式中：Irm4——等效電動機的額定電流； I〃rm4——母線B上不計電動機反饋電流時在該點的對稱短路電流初始值。對于等效電動機的有關數據作如下處理： ZM——根據式(34)計算； Irm——等效電動機額定電流，等于各電動機額定電流之和； ILR/Irm——即ILR/Irm=5； RM/Xm——即RM/Xm==； m——電動機每對極的額定有功功率(MW)。系數q還可按照圖25，根據電動機每對極功率m和最小延時tmin求取。 可以把計算異步電動機對稱開斷電流系數q規(guī)定為最小延時tmin的函數：  (67) 式中：m——電動機每對極的額定有功功率(MW)。 (66) 式中：ΣPrM——電網內連接的高低壓電動機的額定有功功率之和； ΣSrT——向電動機饋電的所有變壓器的額定視在功率之和； S〃kQ——結點Q處無電動機反饋電流時的對稱短路功率初始值。 計算短路電流時，根據電路圖(聯鎖)或工作過程(可逆運行)，可以略去不同時接入的那些高、低壓電動機。 短路計算中必須考慮高壓電動機影響，對于發(fā)電廠的廠用電和工業(yè)設備或與此類似的設備，如化工、鋼鐵工業(yè)自用電網和泵站中的低壓電動機也應考慮其影響。 異步電動機 高壓電動機和低壓電動機對對稱短路電流初始值I〃k、短路電流峰值ip和開斷電流Ib有影響。下列情況例外：內電勢不改變；電動機磁場電壓為恒定且無調節(jié)器。 系數c從表1中選用計算最小短路電流的c值。 復式勵磁發(fā)電機饋電的穩(wěn)態(tài)短路電流I〃kmin 由一臺或多臺相近的復式勵磁發(fā)電機并聯饋電的近端短路，其最小穩(wěn)態(tài)短路電流根據下式計算：  (64) 發(fā)電機的計算電抗為：  (65) 式中，IkP為復式勵磁發(fā)電機端三相短路時的穩(wěn)態(tài)短路電流，該值可從制造廠取得。 對于相近的多臺發(fā)電機并聯饋電的短路，也可用本條計算。 在用阻抗校正公式(36)、式(40)、式(42)和式(44)時需仔細考慮，對于欠勵磁運行的發(fā)電機尤其如此。 兩相短路和單相接地短路 。 式(61)和式(62)值應歸算至同一級電壓。 對稱開斷電流Ib 用簡便算法，令電網中的電流Ib等于電流I〃k，即： Ib=I〃k (59) 按式(59)算出的電流Ib比實際電流要大。 經變壓器連接到有短路的系統(tǒng)，其阻抗應用連接的變壓器變比的平方換算，如果有多臺變壓器其變比略有差異，即：trtr2…tm時，取他們的平均值(見圖13和圖23)。()條計算。 在短路時假設發(fā)電機失步，產生穩(wěn)態(tài)短路電流IkG≈IbG或IkPSU≈IbPSU，對于電網饋電支路有Ik=Ib=I〃k。 圖22中點F短路，有： ip=ipPSU+ipT+ipM+… (56) Ib=IbPSU+I〃kT+IbM+… (57) Ik=ibPSU+I〃kT+… (58) 電動機不向短路點饋送穩(wěn)態(tài)短路電流，即Ikm=0(見表2)。 點F2短路時，廠變高壓側的短路電流I〃k為： (54) 。 非網狀電源饋電時用等效電壓源計算I〃k的典型例子，見圖20。 用等效電壓源計算短路時，Un為短路系統(tǒng)的標稱電壓，不經變壓器直接向短路網絡饋電的發(fā)電機阻抗應用校正后的阻抗()，發(fā)電機—變壓器組結線的發(fā)電機和變壓器阻抗應用校正后的阻抗()。 穩(wěn)態(tài)短路電流Ik 短路由發(fā)電機—變壓器組饋電時，此時，I〃kG用I〃kpsu=tr I〃kpsu代替。 由發(fā)電機—變壓器組饋電的短路 對稱短路電流初始值I〃k ，在計算F點短路時的電流I〃k所用的阻抗應為校正后的發(fā)電機和變壓器阻抗()與線路阻抗之和，即： (50) —變壓器組阻抗時，為： (51) 圖 19 發(fā)電機—變壓器組饋電的短路 短路電流峰值ip ，對于發(fā)電機和變壓器的阻抗應用校正后的值()。 圖 17 汽輪發(fā)電機的λmax和λmin曲線 圖 18 凸極電機的λmax和λmin曲線 曲線簇Ⅰ中的λmax曲線是在額定負載、額定功率因數下，對于汽輪發(fā)電機(圖17a)，對于凸極電機(圖18a)。為計算穩(wěn)態(tài)短路電流最小值，假設同步發(fā)電機為恒定的空載勵磁。 (上限)Imax Imax=λmax IrG (48) 式中，IrG為發(fā)電機額定電流，系數λmax根據圖17或18求得，xdsat(飽和電抗)為短路比的倒數。 圖 16 計算開斷電流Ib用系數 穩(wěn)態(tài)短路電流Ik 穩(wěn)態(tài)短路電流Ik與鐵芯飽和度和電網中開關狀態(tài)有關，因此對Ik的計算精度比對稱短路電流初始值I〃k計算精度要低。 圖16曲線也適用于具有最小延時tmin≤。對于其他情況，若實際值不知道，可取μ=1。計算電動機的μ值時，式中I〃 kG/IkG用I〃kM/IrM(見表2)代替。 對稱開斷電流Ib 對稱開斷電流Ib是電流I〃k在經一短暫時間衰減后達到的值，用系數μ表 示衰減常數，即 Ib=μI〃k (46) μ與tmin和I〃k/IrG比值有關，可根據I〃k/IrG比值和選擇的tmin計算，推薦算式如下： (47) 上式中，μ值適用于旋轉勵磁機或靜止整流勵磁裝置勵磁的汽輪發(fā)電機、凸極發(fā)電機和同步調相機(用靜止整流勵磁裝置勵磁時，)。 (45) 計算最大短路電流時的c選用表1中的cmax 注：通常，發(fā)電機的額定電壓較系統(tǒng)標稱電壓Un高出5%。在計算短路電流峰值ip時，需區(qū)別電路有無并聯支路，因此上述電路化簡方法不適用。 阻抗、電流和電壓的換算 將阻抗、電流和電壓從一個電壓級換算到另一電壓級時。但對于以下兩種情況，其校正系數應給予專門考慮：—變壓器組中的變壓器帶有分接開關時，與電網連接點Q的電壓UQmin始終大于該點的標稱電壓UnG(UQmin＞UnG)和(或)發(fā)電機電壓大于它的額定電壓(UGUrG)時；—變壓器組中的變壓器不帶分接開關 時，UG始終大于UrG(即UQUnG)時。 ——歸算到高壓側時的變壓器阻抗； UnG——發(fā)電機—變壓器組連接點Q的系統(tǒng)標稱電壓； tr——在主分接時的變壓器額定變比； tf——變壓器的假想變比，tf=Un/UrG=UnQ/UrG； x〃d——歸算到額定阻抗時的發(fā)電機超瞬態(tài)電抗，x〃d=x〃d/ZrG； ——發(fā)電機額定電流IrG與電壓UrG間的相角； xt——歸算到發(fā)電機額定阻抗時的變壓器電抗。 ②不對稱短路時，計算負序、零序阻抗用的校正系數正在考慮之中。  注：①式(40)和式(42)的條件是Un=UnQ及UG=UrG。 若需將阻抗和歸算到高壓側，可用假想變比tf換算。 在負序和零序網絡中，同步發(fā)電機阻抗計算如下： (37) 其中對于凸極機，  零序阻抗： (38) 計算二相短路和單相接地短路時也應按式(36)考慮阻抗校正系數。沒有考慮不同繞組溫度對RG的影響。 圖 14 同步發(fā)電機在額定工況下的相量圖 在計算單臺發(fā)電機饋電的短路電流時，由于用等效電壓源代替同步發(fā)電機的超瞬態(tài)電勢E〃，因此發(fā)電機的阻抗應用校正阻抗。 靜止變頻器驅動的電動機按異步電動機處理，它的阻抗仍按式(34)計算，式中各符號的意義是： ZM——按式(34)算出的阻抗； UrM——靜止變頻變壓器電網側額定電壓或無變壓器時的靜止變頻器的額定電壓； IrM——靜止變頻變壓器電網側額定電流，或無變壓器時靜止變頻器的額定電流； ILR/IrM——堵轉電流與額定電流之比，其值等于“3”，XM=，RM/XM=。 也可以用下式對阻抗ZM進行估算，其值也滿足工程要求。  計算三相對稱短路電流初始值I〃k時，同步電動機和同步調相機均按同步發(fā)電機處理(、,./)。 架空線和電纜阻抗 。 饋電網絡 計算饋電網絡阻抗時。 短路點F的短路阻抗 。  。 近端短路時，在某些特殊情況下，有可能在短路后過幾個周波衰減的短路電流才第一次達到零，這種現象有可能發(fā)生在電機直流時間常數大于超瞬態(tài)時間常數的情況，對此，本標準不做詳細的說明。預期短路電流由幅值衰減的交流分量和以初始值A開始衰減到零的非周期分量組 成。 第三篇 短路電流中交流分量衰減的系數 (近端短路) 1