化工設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(參考版)
2025-05-16 22:45本頁面
【正文】 圖的來源: 圖1: 原油的實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線與平衡汽化曲線, 林世雄主編, 石油煉制工程, 上冊, P293.圖2: 汽提蒸汽用量(四層汽提塔板), 來源同圖1, P292.圖3: 常壓塔的計(jì)算草圖, 來源同圖1, P297.圖4: 重柴油抽出板以下塔段的熱平衡, 來源同圖1, P300.圖5: 汽油的露點(diǎn)線相圖, 來源同圖1, P303.圖6: 常壓塔全塔汽丶液相負(fù)荷分布圖, 來源同圖1, P303.圖7: 適宜操作區(qū)示意圖, 石油化學(xué)工業(yè)部石油化工規(guī)劃設(shè)計(jì)院編, 《塔的工藝計(jì)算》, P14123 / 23。六. 汽提水蒸汽采用過熱水蒸汽: 420℃, (表)七. 可考慮采用兩段汽化流程，設(shè)兩個(gè)中段循環(huán)回流, 每個(gè)中段循環(huán)回流取熱量為全塔回流熱的30％。(四) 原始數(shù)據(jù)大港原油屬低硫環(huán)烷─中間基原油, 一般性質(zhì)如下表所示。4. 完成設(shè)計(jì)說明書一份。⑦根據(jù)塔的水力學(xué)計(jì)算, 確定最適宜的操作范圍。⑤根據(jù)塔的各段回流量, 確定最大汽液負(fù)荷的位置。③作常壓塔全塔熱平衡, 求出塔頂回流及中段回流。2. 常壓塔的計(jì)算①常壓塔的物料平衡和物料性質(zhì)。四. 課程設(shè)計(jì)任書 (一) 設(shè)計(jì)題目設(shè)計(jì)處理大港原油, 年處理量250+學(xué)號(hào)10萬噸/年的常減壓蒸餾裝置中的常壓分餾塔。要求寫仿宋字體。 [5] 烴加工出版社編, 《著譯者須知》, 烴加工出版社, 1987年。 [3] 北京石油設(shè)計(jì)院編, 《石油化工工藝計(jì)算圖表》, 烴加工出版社, 1983年。2. 參考資料目錄以本指導(dǎo)書為例:[1] 石油化學(xué)工業(yè)部石油化工規(guī)劃設(shè)計(jì)院編,《塔的工藝計(jì)算》,石油工業(yè)出版社, 1977年。n──摩爾數(shù)。T──溫度, K。 公式例: PV=nRT (─)式中 P──壓力, Pa。 ①。。 4─ (圖注寫法)表─ ①。 2─。(標(biāo)點(diǎn)符號(hào)占一格) 1. 。圖表要與內(nèi)容緊密聯(lián)系, 插圖表格丶公式要編寫順序號(hào)。三. 課程設(shè)計(jì)說明書的編寫要求課程設(shè)計(jì)說明書應(yīng)由下列部分組成:──按章丶節(jié)丶一丶二丶三丶四層次──包括參考書及參考期刊雜志各部分的要求如下::前言第一章 工藝敘述第一節(jié) 原料及產(chǎn)品的性質(zhì), 選擇加工方案的依據(jù)與特點(diǎn)第二節(jié) 工藝流程的確定根據(jù)與流程的敘述第三節(jié) 設(shè)備的結(jié)構(gòu)與型式的選擇第二章 工藝計(jì)算第一節(jié) 工藝參數(shù)的計(jì)算第二節(jié) 操作條件的確定與計(jì)算第三節(jié) 塔的尺寸計(jì)算第四節(jié) 塔的水力學(xué)計(jì)算參考資料目錄結(jié)束語文字要求為白話文, 簡練丶通順易懂丶層次清楚丶無錯(cuò)別字。 B──負(fù)荷上限, 圖7中負(fù)荷上限為淹塔控制。座標(biāo)原點(diǎn)O與設(shè)計(jì)點(diǎn)A的連線OA為在已知條件下設(shè)計(jì)出來的該塔板的操作線。此點(diǎn)對應(yīng)于塔板設(shè)計(jì)時(shí)的氣液負(fù)荷。具體作圖方法請參照塔的工藝計(jì)算P146~149的實(shí)例。作圖方法:, 一般取e=10％為霧沫夾帶量的上限。m(堰長)]為橫座標(biāo)。必須通過不同因素的影響作圖, 找出一個(gè)最適宜的操作區(qū)。ρLρv (C)式中 Vd──降液管內(nèi)液體流速,m/s。Vd== (A)當(dāng)Ht≤Vd=103Ks⑤降液管超負(fù)荷當(dāng)液體在降液管內(nèi)流速太快時(shí), 則從上層塔板攜帶到降液管內(nèi)的氣體將來不及在降液管中與液體分離而隨液體進(jìn)入下層塔板, 降低了分離效率。為防止淹塔, 必須滿足下式要求:△PL≤(~)(Ht+hw)?！鱌dk=(Wb)2△P’dk=(Wb)2△Pt──氣體通過一塊塔板的總壓力降, m液柱?！鱌39。hL──塔板上液層高度, m液柱?？砂聪率接?jì)算。降液管內(nèi)清液高度取決于液相流過塔板的壓力降。④淹塔當(dāng)降液管中清液高度超過一定高度后, 就可能因液體所攜帶的泡沫完全充滿整個(gè)降液管而產(chǎn)生淹塔現(xiàn)象, 使操作破壞。L──堰上液流強(qiáng)度, m3/mρL/3600)式中 hw──出口堰高度, 毫m。ρL/3600)hw=30mm時(shí), Nw104=(Whw=50mm時(shí),Nw104=(W泄漏影響塔板效率, 泄漏量控制在該塔板液體負(fù)荷的10％以下。在氣體達(dá)到閥孔臨界速度以前, 塔板上的泄漏量是較大的。hL──塔板上液層高度, mm。Ht≥350毫m時(shí), A=, n=σL──液體表面張力, 105N/mm。A丶n──系數(shù)。m──參數(shù), 按下式計(jì)算m=105(σL/ρv)[(ρLρv)/μv]μv──氣體粘度, 公斤當(dāng)W=Wmax時(shí)取大值。ε──除去降液管面積后的塔板面積與塔橫截面積之比,ε=(F2Fd)/Fφ──系數(shù), ~。△Pt(m液柱)△Pt≌△Pd+△PVL②霧沫夾帶過量的霧沫夾帶會(huì)使塔板效率降低很多, 所以應(yīng)限制塔板的霧沫夾帶, 一般情況下, 。L──溢流堰長度, m?！鱌o值很小, 可忽略不計(jì)。g──重力加速度()。Wh──閥孔氣速, m/s。①塔板總壓力降包括干板壓力降丶?xì)怏w克服鼓泡層表面張力的壓力降及氣體通過塔板上液層的壓力降。, 浮閥丶溢流堰及降液管的計(jì)算, 參照《塔的工藝計(jì)算》P131~137, 因篇幅所限, 故不贅述?！? Hf與Hb按液體停留時(shí)間3~5分鐘計(jì)。Hf──進(jìn)料段高, m。Hb──塔底空間高(不包括頭蓋), m。H=Hd+(n2)Ht+Hb+Hf式中 H──塔高(截線到切線), m。 W──采用的空塔氣速, m/s。F=W=Vv/F式中 F──采用的塔橫截面積, m2。⑥塔橫截面積Ft的計(jì)算Ft=Fa+F’d式中 Ft──計(jì)算的塔橫截面積, m2。當(dāng)Ht≥式中 Vd─降液管內(nèi)液體流速, m/s。④降液管內(nèi)流體流速, VdVd=Ks─系統(tǒng)因數(shù), ~。K─安全系數(shù), 塔徑, K=。Ks塔板間距Ht按塔徑選定。VL─液體體積流率, m3。ρL─液相密度, kg/m3。圖6 常壓塔全塔汽丶液相負(fù)荷分布圖①塔徑的初算以塔內(nèi)最大負(fù)荷來計(jì)算塔徑式中 g─重力加速度, Wmax─允許的最大氣體速度, m/s。圖5 汽油的露點(diǎn)線相圖選擇塔內(nèi)幾個(gè)有代表性的部位(如塔頂丶第一層板下方丶各側(cè)線抽出板上下方丶中段回流
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