【正文】 見表415，表416，表417，表418。②對(duì)于壓降要求較嚴(yán)的油氣冷凝部位采用低壓降折流桿式冷凝冷卻器。主要容器共有38臺(tái)。⑤再吸收塔Φ1600，采用30層單溢流高效浮閥塔盤。③吸收塔Φ2400，采用40層雙溢流高效浮閥塔盤。①分餾塔Φ5000，采用30層雙溢流高效浮閥塔盤，下部脫過熱段采用8層人字型擋板。本裝置特殊閥門包括雙動(dòng)滑閥，單動(dòng)滑閥，主風(fēng)系統(tǒng)阻尼單向閥及氣壓機(jī)放火炬蝶閥等共18個(gè)。③增壓機(jī)組提供外取熱器流化用風(fēng)，為離心式增壓機(jī)，風(fēng)量為360m3n/min，（絕），由電機(jī)驅(qū)動(dòng)。②備用主風(fēng)機(jī)組為電機(jī)+軸流壓縮機(jī)配置。①主風(fēng)機(jī)能量回收機(jī)組：主風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)主風(fēng)量3200m3n/min，（絕）。再生器設(shè)兩臺(tái)下流式肋片管外取熱器(每臺(tái)熱負(fù)荷為58140KW)，汽水循環(huán)系統(tǒng)采用自然循環(huán)方式。燒焦罐與上部再生器由大孔分布板隔開，分布板本身材質(zhì)為0Cr18Ni9。直徑Φ7000，內(nèi)部隔熱耐磨襯里厚度100mm，底部的主風(fēng)分布采用分布板。汽提段（Φ3600）設(shè)8層環(huán)形擋板，內(nèi)襯100mm隔熱耐磨襯里。三、主要設(shè)備采用直提升管，分為三段，下段為預(yù)提升段（Φ1000，內(nèi)襯100mm襯里），中段為進(jìn)料及第一反應(yīng)段（Φ1350，內(nèi)襯100mm襯里），上段為第二反應(yīng)段（Φ3200，內(nèi)襯100mm襯里），提升管第一反應(yīng)段出口設(shè)4組反應(yīng)終止劑設(shè)施；提升管出口設(shè)2組粗旋風(fēng)分離器。僅設(shè)一臺(tái)汽包給水預(yù)熱器，負(fù)責(zé)加熱中壓除氧水，分別送至外取熱器汽包及油漿蒸汽發(fā)生器汽包。設(shè)兩臺(tái)30000kW的外取熱器，產(chǎn)中壓飽和蒸汽，全部送余熱鍋爐區(qū)的煙道過熱器過熱。分餾二中、循環(huán)油漿溫位較高，擬產(chǎn)中壓飽和蒸汽全部送余熱鍋爐區(qū)的煙道過熱器過熱。另外，裝置的低溫余熱少部分加熱鍋爐給水，大部分產(chǎn)生熱媒水，除自用外，其余送出裝置，由工廠全面考慮后統(tǒng)一利用。（4）特殊閥門本裝置選用特殊閥門共18臺(tái)，其中雙動(dòng)滑閥一臺(tái)，再生、待生單動(dòng)滑閥各一臺(tái)，外循環(huán)單動(dòng)滑閥一臺(tái)，外取熱器單動(dòng)滑閥兩臺(tái)，煙機(jī)入口調(diào)節(jié)、切斷高溫蝶閥各一臺(tái)，旁路高溫蝶閥一臺(tái)，主風(fēng)機(jī)出口、備用主風(fēng)機(jī)出口、主風(fēng)主管單向閥各一臺(tái)，增壓機(jī)（兩臺(tái)）出口，增壓風(fēng)總管單向閥各一臺(tái)，氣壓機(jī)出口球閥一臺(tái)，氣壓機(jī)入口蝶閥一臺(tái)，氣壓機(jī)入口放火炬蝶閥一臺(tái)。（3）增壓機(jī)該機(jī)組為風(fēng)機(jī)＋電機(jī)二機(jī)組配置，一開一備，外取器需用風(fēng)量為250~350m3n/min，(A)。組分(V%)見表414。主風(fēng)機(jī)組按三機(jī)組考慮即主風(fēng)機(jī)煙機(jī)電動(dòng)/發(fā)電機(jī)配置，各單機(jī)參數(shù)如下：A．主風(fēng)機(jī)工藝參數(shù)介質(zhì)：空氣，流量：正常3200m3n/min(濕基)，入口壓力：(A)，出口壓力： (A)。本裝置可根據(jù)原料及市場(chǎng)變化選擇適宜的催化劑。由于取熱量較大，設(shè)計(jì)暫按兩臺(tái)外取熱器考慮。外取熱器管束管采用大直徑的肋片管，每根取熱管均可單獨(dú)切除，具有較強(qiáng)的抗事故能力和事故應(yīng)變能力。外取熱雖調(diào)節(jié)靈活，但操作較為復(fù)雜而且投資也高。對(duì)于本裝置而言，制定合適的方案取走過剩熱也是本次設(shè)計(jì)的關(guān)鍵點(diǎn)之一。④ 主風(fēng)分配采用新設(shè)計(jì)的主風(fēng)分布管，不僅主風(fēng)分布均勻，抗磨損，而且使用壽命長(zhǎng)。③ “兩器”采用并列式布置。由于其具有很高的燒焦強(qiáng)度，即使在較緩和的再生溫度下(低于700℃)，%左右的水平。第二段利用一段再生后的富氧煙氣通過低壓降大孔分布板形成湍流床，大大改善了二段再生床層的氣體擴(kuò)散，從而提高了二段的燒焦強(qiáng)度。經(jīng)過采用以上措施，使催化劑從進(jìn)入提升管開始直至與原料混合反應(yīng)，然后分離，最終油氣離開沉降器，待生劑離開汽提段的各個(gè)階段均處于較為理想的環(huán)境之中，從而為提高輕油收率、提高產(chǎn)品質(zhì)量，降低干氣及焦炭產(chǎn)率創(chuàng)造了良好條件。這樣不僅可以提高操作靈活性，也可以降低能耗。④ 提升管出口油氣快速分離導(dǎo)出系統(tǒng)：提升管出口設(shè)置粗旋及粗旋出口和單級(jí)旋風(fēng)分離器采用軟連接，以盡量減少油氣反應(yīng)后的停留時(shí)間，減少熱裂化反應(yīng)。② 選用特殊設(shè)計(jì)的霧化效果好的原料油噴嘴，并適當(dāng)提高原料油預(yù)熱溫度，降低進(jìn)噴嘴的原料油粘度，確保原料油的霧化效果及油劑接觸效果。（2）反應(yīng)部分技術(shù)特點(diǎn)本次設(shè)計(jì)采取如下措施以實(shí)現(xiàn)反應(yīng)技術(shù)的優(yōu)化：① 采用預(yù)提升技術(shù)：使催化劑在與原料油接觸之前具有合適的速度和密度，以有利于油氣的充分接觸。方案一：快速床湍流床兩段再生、兩器并列（見圖一）方案二：湍流床單段逆流再生、兩器同軸（見圖二）圖一圖二兩種推薦兩器方案的具體對(duì)比見表413。為了滿足第二反應(yīng)區(qū)溫度控制的要求，采取第一反應(yīng)區(qū)后注入急冷介質(zhì)(粗汽油等)的方法來滿足MIP工藝的要求，流程和控制方案簡(jiǎn)單，產(chǎn)品質(zhì)量調(diào)節(jié)靈活。從工程上考慮，第一反應(yīng)區(qū)基本維持常規(guī)催化裂化的進(jìn)料方式，其設(shè)計(jì)思路與常規(guī)催化裂化提升管反應(yīng)相同。第二反應(yīng)區(qū)設(shè)計(jì)根據(jù)MIP工藝特點(diǎn)的要求，需要控制重時(shí)空速在15～30h1之間，采用常規(guī)的提升管稀相輸送無法滿足MIP工藝第二反應(yīng)區(qū)的要求，因此需要對(duì)傳統(tǒng)的提升管反應(yīng)器進(jìn)行重新設(shè)計(jì)才能滿足MIP第二反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)工藝條件要求。（1）MIP工藝的反應(yīng)部分的主要操作條件和工藝條件第一反應(yīng)區(qū)出口溫度：515℃(500～530℃)第二反應(yīng)區(qū)出口溫度：500℃(480～500℃)第一反應(yīng)區(qū)反應(yīng)時(shí)間：(～)第二反應(yīng)區(qū)重時(shí)空速：15h1(15～30h1)第二反應(yīng)區(qū)油氣停留時(shí)間：～（2）新型提升管反應(yīng)器設(shè)計(jì)方案MIP工藝要求對(duì)提升管反應(yīng)器分區(qū)設(shè)計(jì)，工程設(shè)計(jì)方案的選擇和確定必須滿足工藝要求并為其創(chuàng)造良好的條件，如何創(chuàng)造合適的第二反應(yīng)區(qū)條件是工程上實(shí)現(xiàn)MIP工藝的關(guān)鍵。FDFCC工藝技術(shù)可分為⑴單裝置、雙提升管、雙沉降器、雙分餾塔方案（裝置自產(chǎn)汽油回?zé)挘?；⑵雙裝置、雙提升管、單沉降器、單分餾塔方案（一套催化汽油進(jìn)另一套回?zé)挘?；⑶單裝置、雙提升管、單沉降器、單分餾塔方案（裝置自產(chǎn)汽油回?zé)挘?。FDFCC的特點(diǎn)是根據(jù)汽油改質(zhì)比例不同，可以調(diào)節(jié)汽油的烯烴含量，靈活性較大。干氣和液化石油氣產(chǎn)率增加，焦炭產(chǎn)率稍有增加。需要新增一根提升管及相應(yīng)的再生催化劑循環(huán)系統(tǒng)。采用MIP工藝技術(shù)的催化裂化裝置和常規(guī)催化裂化裝置從操作難度上比—基本相當(dāng)，能耗相當(dāng)或略有增加。在降低催化汽油烯烴含量的同時(shí)，其研究法辛烷值（RON）基本不變（或略有降低），馬達(dá)法辛烷值（MON）有所提高，抗爆指數(shù)基本不變，汽油的安定性得到改善，產(chǎn)品分布也有所改善。工藝技術(shù)方案比選根據(jù)對(duì)催化裝置產(chǎn)品分布（主要是多產(chǎn)液化石油氣特別是丙烯）和產(chǎn)品質(zhì)量的要求（主要是對(duì)汽油烯烴含量的要求），有以下工藝方案都可以滿足要求。催化裂化裝置如何滿足全廠總流程的需要，并保證企業(yè)的效益，決定于反應(yīng)部分采用何種工藝方案。副產(chǎn)品：干氣、油漿。生產(chǎn)規(guī)模重油催化裂化裝置：150104t/a。 六、控制室 設(shè)聯(lián)合中心控制室對(duì)本可研范圍內(nèi)的裝置和系統(tǒng)進(jìn)行集中控制與管理。 現(xiàn)場(chǎng)儀表 儀表選型應(yīng)先進(jìn)可靠，減少品種，方便維修； 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)儀表（變送器），一般采用智能型儀表； 高壓現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)儀表、高壓調(diào)節(jié)閥及高壓自保聯(lián)鎖切斷閥選用國(guó)外進(jìn)口產(chǎn)品；現(xiàn)場(chǎng)儀表一般選用本安型電動(dòng)儀表；高精度計(jì)量?jī)x表選用國(guó)外進(jìn)口產(chǎn)品；機(jī)組軸系檢測(cè)、監(jiān)視儀表，轉(zhuǎn)速測(cè)量?jī)x表選用國(guó)外產(chǎn)品。 * 可與DCS系統(tǒng)通訊 。 * 有自動(dòng)/半自動(dòng)(手動(dòng))靈活的操作手段 ； * 有足夠的旁路維修開關(guān) 。 * 合理考慮輸入/輸出卡件的冗余配置和現(xiàn)場(chǎng)一次動(dòng)作元件的冗余設(shè)置 。 * 系統(tǒng)由冗余容錯(cuò)功能和結(jié)構(gòu)的可編程邏輯控制器( PLC）組成 。 * 事故安全型( 失電動(dòng)作 ) 。重要的聯(lián)鎖系統(tǒng)檢測(cè)元件或輸入信號(hào)按“三取二”方式設(shè)置。ESD采用冗余容錯(cuò)的高可靠性可編程邏輯控制（PLC）實(shí)現(xiàn)。 ESD系統(tǒng) 為了確保裝置和重要的工藝設(shè)備以及大型機(jī)組的安全 ，確保生產(chǎn)人員的安全 ，裝置還將設(shè)置一套高度可靠性的緊急停車安全聯(lián)鎖保護(hù)系統(tǒng) ( ESD) 。 1 臺(tái)工程師工作站(EWS),包括屏幕、鍵盤和鼠標(biāo)。 DCS 系統(tǒng)配置: 12 臺(tái)操作站(OPS)，包括CRT屏幕、鍵盤和鼠標(biāo)。安全檢測(cè)系統(tǒng)獨(dú)立于DCS單獨(dú)設(shè)置，消防系統(tǒng)安全專業(yè)負(fù)責(zé)。 104t/a 硫磺回收裝置主要自動(dòng)控制方案 (1) 為了實(shí)現(xiàn)工藝的“部分燃燒法”，采用原料中酸性氣含量與加熱爐入口空氣流量組成串級(jí)比值調(diào)節(jié)系統(tǒng)； (2) 鍋爐液位、進(jìn)鍋爐凝結(jié)水流量和出鍋爐蒸汽流量組成的三沖量水位控制系統(tǒng)； (3) 加熱爐安全聯(lián)鎖系統(tǒng)； (4) 鼓風(fēng)機(jī)安全聯(lián)鎖系統(tǒng)。（2）脫丙烷塔、脫乙烷塔、精丙烯塔、脫碳五塔塔頂壓力調(diào)節(jié)。從節(jié)能與安全兩方面綜合考慮,生產(chǎn)過程穩(wěn)定時(shí),要求水/碳比操作在低限；原料氣提量時(shí)，先提蒸汽量后提原料氣量；減量時(shí),先減原料氣量后減蒸汽量。(9) 轉(zhuǎn)化爐 水/碳比控制進(jìn)轉(zhuǎn)化爐蒸汽和脫硫后原料氣流量進(jìn)行水/碳比的比值控制， 在正常生產(chǎn)情況下,控制好水/碳比是轉(zhuǎn)化操作的關(guān)鍵。(7) 除氧器設(shè)有壓力、液位調(diào)節(jié)。(6) 中壓汽水分離器設(shè)有壓力、液位檢測(cè)。 (4) 中變氣分水罐設(shè)有液位調(diào)節(jié)。(2) 反應(yīng)器設(shè)有溫度、壓力檢測(cè)。 8000m3n/h制氫裝置主要自動(dòng)控制方案 (1) 原料預(yù)熱爐設(shè)有溫度、壓力檢測(cè)。 * 各分餾塔進(jìn)料加熱爐低低流量保護(hù) 。 * 新氫壓縮機(jī)停車 。 四、 主要控制方案簡(jiǎn)要說明： 150104 t/a重油催化裂化裝置（1）提升管反應(yīng)溫度控制；（2）反應(yīng)沉降器壓力（或分餾塔壓力）控制；（3）再生器壓力控制；（4）反應(yīng)沉降器催化劑藏量控制；（5）主風(fēng)控制系統(tǒng)；（6）分餾塔底液位控制系統(tǒng)－油漿系統(tǒng)的控制；（7）汽油干點(diǎn)控制；（8）穩(wěn)定塔頂壓力控制；（9）穩(wěn)定塔底重沸器熱量控制；（10）穩(wěn)定汽油蒸汽壓，液化石油氣質(zhì)量控制；（11）反—再自動(dòng)聯(lián)鎖安全保護(hù)系統(tǒng)（ESD）；（12）煙機(jī)－主風(fēng)機(jī)機(jī)組監(jiān)視、自動(dòng)保護(hù)及停機(jī)聯(lián)鎖系統(tǒng)（ESD）；（13）富氣壓縮機(jī)機(jī)組監(jiān)視、自動(dòng)保護(hù)及停機(jī)聯(lián)鎖系統(tǒng)（ESD）。根據(jù)各裝置工藝特點(diǎn)和要求，在中心控制室內(nèi)設(shè)置性能可靠、技術(shù)先進(jìn)的緊急停車及安全聯(lián)鎖系統(tǒng)（ESDamp。 三 、自動(dòng)控制水平設(shè)置中心控制室對(duì)設(shè)計(jì)范圍內(nèi)的裝置及系統(tǒng)工程進(jìn)行集中控制及管理。第四節(jié) 自控水平 一、設(shè)計(jì)范圍 本可研為150104 t/a催化裂化裝置，50104 t/a柴油加氫精制裝置，8000m3n/h制氫裝置，40104 t/a氣體分餾裝置，硫磺回收聯(lián)合裝置及儲(chǔ)運(yùn)、給排水、公用工程的自動(dòng)控制部分。 表334 90汽油量及主要性質(zhì)數(shù)量 萬噸/年辛烷值硫含量 ％烯烴含量％芳烴含量 ％氧含量 ％苯含量 ％〉25160柴油表337　為10柴油量及主要性質(zhì)數(shù) 量 萬噸/年十六烷值硫含量%46對(duì)比車用汽油和柴油質(zhì)量指標(biāo)后看出，汽油能滿足無鉛車用汽油GB17930的要求。燃料油進(jìn)催化裂化裝置加工，其產(chǎn)品干氣、液化石油氣去硫磺回收裝置經(jīng)脫硫，干氣一部分作制氫裝置原料，剩余部分作全廠燃料；液化石油氣進(jìn)氣體分餾裝置經(jīng)分離后精丙烯外供或?yàn)槎诰郾┭b置提供原料，其余組分混合液化石油氣外供；汽油去硫磺回收裝置經(jīng)脫硫后外供；柴油去柴油加氫精制裝置經(jīng)加氫精制后外供。回收全部酸性氣作硫磺回收裝置原料。原料性質(zhì)見表312。 新建工藝裝置組成及規(guī)模見表311。、,全部可以通過自己的銷售渠道銷售。CCXD油庫每年批發(fā)銷售成品油15－20萬噸，石家莊金河油庫每年批發(fā)銷售成品油50－70萬噸。其中，中石油JL省公司及中石油直供企業(yè)銷售量為200萬噸；中石油以外的批發(fā)企業(yè)銷售量為60萬噸，這60萬噸成品油基本上是從JL省外采購的。這些成品油由中國(guó)石油集團(tuán)統(tǒng)一調(diào)撥平衡，每年留在JL省內(nèi)的銷售量為200萬噸左右。未來所增長(zhǎng)的需求量，一是靠綜合利用開發(fā)，二是靠進(jìn)口。但以重工業(yè)為主的經(jīng)濟(jì)結(jié)構(gòu)短期內(nèi)難以發(fā)生根本性的改變。由于石油資源供應(yīng)增勢(shì)減弱,資源的增長(zhǎng)明顯小于需求的增長(zhǎng),使市場(chǎng)供應(yīng)緊張局面難以在短期內(nèi)解決。2008年全國(guó)成品油生產(chǎn)量為15200萬噸，進(jìn)口3800萬噸，,成品油供需矛盾比較突出。未來我國(guó)硫磺新增加的產(chǎn)量主要來自國(guó)內(nèi)含硫原油加工企業(yè)，2004年國(guó)內(nèi)的含硫原油加工能力已達(dá)3000萬噸/年，預(yù)計(jì)“十五”末，將達(dá)到6000萬噸/年能力，“十五”末可生產(chǎn)硫磺70萬噸左右。2004年我國(guó)硫磺消費(fèi)量為270萬噸，生產(chǎn)量40萬噸，根據(jù)產(chǎn)需平衡需要，每年尚需要進(jìn)口硫磺230萬噸左右。完全可以在周邊地區(qū)銷售出去。需求預(yù)測(cè)盡管近年來我國(guó)液化氣有較大的發(fā)展，但人均液化氣消費(fèi)仍然較低，較美國(guó)、日本發(fā)達(dá)國(guó)家還有很大差距，隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展我國(guó)未來液化氣消費(fèi)增長(zhǎng)潛力較大，需要液化氣2150萬噸。2006年我國(guó)液化氣的表觀消費(fèi)量超過150萬噸，國(guó)內(nèi)產(chǎn)量滿足不了需求，進(jìn)口液化氣的數(shù)量增加很快，約占總消費(fèi)量的40%，見表211。三、液化氣市場(chǎng)供需現(xiàn)狀我國(guó)生產(chǎn)的液化氣有95%以上來中國(guó)石油和中國(guó)石化兩大集團(tuán)的煉油廠，少量產(chǎn)于油氣田。我國(guó)丙烯開發(fā)利用前景廣闊。20092010年，%，超過丙烯生產(chǎn)能力的增長(zhǎng)速度。預(yù)計(jì)2009年中國(guó)丙烯的表觀消費(fèi)量將達(dá)到792萬噸，2010年將達(dá)到1049萬噸，%。20092010年，%，預(yù)計(jì)2010年，乙烯聯(lián)產(chǎn)丙烯的生產(chǎn)能力將達(dá)到約722萬噸/年，丙烯總生產(chǎn)能力將達(dá)到1080萬噸/年，當(dāng)年產(chǎn)量可達(dá)928萬噸。預(yù)計(jì)2009年，我國(guó)丙烯的總生產(chǎn)能力將達(dá)到818萬噸/年，預(yù)計(jì)當(dāng)年產(chǎn)量可達(dá)713萬噸。此外，隨著聚醚、苯酚、丙酮需求的不斷增長(zhǎng)，環(huán)氧丙烷及丙酮的需求