【正文】 tente giratore avec productions simulanees d’un echappement d’air chaud et d’um echappement d’air froid. Bull. Soc. France Phys., 1128: (J. Phys. Radium, 4, ).3. Dissler, . and M. Permutter, 1960. Analysis of the flow and energy separation in a turbulent vortex. Int. J. Heat Mass Transfer, 1: 173191.4. Gulyaev, A., 1966. Vortex tube and the vortex effect, soviet physics. Tech. Phys., 10 (10): 326331.5. Hilsch, R., 1947. The use of the expansion of gases in a centrifugal field as cooling process. Rev. Sci. Instrum., 18 (2): 1081113.6. Lewins J. and A. Benjan, 1999. Vortex tube optimisation theory. J. Energy, 24: 931943.7. Saidi, . and . Allaf Yazdi, 1999. Energy model of a vortex tube system with experimentalresults. J. Energy, 24: 625632.8. Ay, H. and . Yang, 1998. Heat transfer and life of metal cutting tools in turning. Int. J. Heat Mass Trans., 41: 613623.9. O’Sullivan, D. and M. Cotterell, 2001. Temperature measurement in single turning point.J. Master. Proc. Tech., 118: 301308.10. Young, ., 1996. Cutting temperatures to flank wear. Wear, 201: 117120.11. Cook, N., 1973. Tool wear and tool life. ASME Tran. J. Energy. Ind., 95: 931938.12. Liu, J., 2005. Research on experiments and action mechanism with water vapour as coolant andlubricant in green cutting, Int. J. Mach. Tools Manuf., 45: 687 694.附件239。因此，干加工進行金屬切削時，空氣冷卻的首選方法應納入，因為它沒有相關的環(huán)境問題，并延長了刀具壽命。該工具的使用在顯微鏡的尖端檢測證實，該工具被空氣冷卻時磨損減少，具有更長的刀具壽命。但是，必須假定該工具界面以及工具的測點的溫度將減少。在圖20中可以看出，此種方法的溫度記錄是60℃，比傳統(tǒng)的濕加工降低40℃，比干加工低了210℃。[12]證明，壓縮空氣沒有像油水乳液或水蒸汽達到工具的界面，使之良好散熱。左側是干燥刀尖試驗和右側是空氣冷卻產生的鐵屑。在干燥和空氣的冷卻表示，該芯片產生的熱量多，正在切削區(qū)慢慢消退。在這個階段，刀具半徑沒有顯示出磨損跡象和頂部側面邊緣沒有明顯的缺口。經過七年的干式加工分鐘前刀面的月牙洼磨損開始發(fā)展，如圖18a所示。圖第17A D顯示的后刀面磨損下一個具有63光學顯微鏡的放大倍率設定時間。 在寒冷的空氣中，應用工具顯示會避免長時間在尖端的溫度下使用工具能夠讓刀具有一個較長的壽命[11]。 在切削實驗的過程中渦流管的霜凝可以清楚地看到確認，渦流管是提供極冷的空氣。在最后一點溫度下降時，表示已停止進料，沒有更多的鐵削正在生成。如圖14所示的在測量工具提示之前加工與記錄5℃的溫度熱電偶2，如通道熱電偶（Ch13）和（Ch15）表示當空氣渦流出口已達到30℃左右，加工開始。圖13顯示了渦管，產生的冷空氣正在走上工具界面直接在金屬切削試驗。為此渦管的最高值被發(fā)現(xiàn)是在m= = ，如圖11 b所示：作者與斯蒂芬的渦管比較這些寒冷分數(shù)的測試，存在幾何上的不同。薩迪和亞茲迪[7]從他們的研究還發(fā)現(xiàn)，通過增加管長，溫差增大，對能源的損失減少了。從圖中可以得出結論說，所有的長度。但是，對大于對360毫米的渦流管進行測試顯示：一旦超出了熱管的最佳長度，溫度下降速度開始下跌。例如，通過增加熱管長度，溫度下降的快。繼續(xù)打開超出其最佳位置錐形閥可以通過額外的空氣逸出，使熱空氣出口溫度降低。由于錐形閥逐漸打開，一場更高的比例熱空氣逃脫出口，而其余部分則返回混入渦旋空氣中通過冷端回來。 此圖形9顯示了不同噴嘴直徑圖的趨勢，從0都開始增加至最高點，然后有一個溫度下降趨勢。雖然。不幸的是，該流量計沒有測量接近零的寒冷質量分數(shù)的能力。可以從這些測試得出結論，冷渦發(fā)生器出口直徑越小，溫度下降越大。9所示。對渦流管顯示設計的測試，寒冷氣流的溫度下降的寒冷的質量分數(shù)由、是渦流管的一個功能，如式（27）所示。這對渦流管性能系數(shù)計算用到公式（21）。噴嘴直徑的減少也將迫使空氣向熱端流動，并會導致對渦管效率的提高有一定影響?？傊^少的空氣被釋放，空氣變得更冷。高質量分數(shù)寒氣流與冷溫度組合，產生最大低溫冷藏能力。調節(jié)控制閥旋鈕將改變不同寒冷度的質量分數(shù)。 其中： mc =空氣質量在冷端流率 mh=空氣質量流率在熱端 mh=壓縮空氣的質量流率在進 寒冷空氣的質量分數(shù)為輸入壓縮空氣通過冷端釋放管的百分比。在冷端質量流量等于質量差的進氣流量和質量流量率的冷端。此參數(shù)是簡單的空氣質量流量比率在管冷端進口處的壓縮空氣的平均流速。通過考慮上述方程和使用的EQ（21），對渦流管性能系數(shù)可以決定的。如果我們考慮一個完整的系統(tǒng)，P1和T1的是大氣壓力和溫度， P2和T2的是壓縮機出口條件， 空氣被壓縮后，它在保持在高壓狀態(tài)，在當時它冷卻大氣溫度，使音速噴嘴的入口溫度T1，相當于T1的溫度： 方程（23）可從T2的計算式。 其中，T2是壓縮機出口溫度和T1是壓縮機進氣溫度（可逆的，多方過程。 自冷（或熱外觀）的影響時無運動部件將嘗試管壁考慮為冰箱（或競爭此設備熱泵），估計其系數(shù)性能（COP）是有效的。在實際的穩(wěn)態(tài)控制體積熵的變化是：熵變化的實際控制數(shù)量， 穩(wěn)定狀態(tài)是： 其中，_Sc和_Sh是從入口到出口的熵變的部分進入寒冷的空氣管留下了，一部分是進入熱管。假設為理想氣體，總焓變的空氣可以寫為：其中，mc，在冷管的質量流量，氫是熱管的質量流量，Tc是冷空氣的溫度，Ti是進風溫度，Th是熱空氣的溫度和Cp為空氣比熱在不斷的壓力和承擔可逆的絕熱過程。讓我們假定平行的演算法近似為零，即使冷軋管上可能有霜凍，熱管是很溫暖。應該指出的是，對面是什么通常在熱力學看，在這種情況下渦管是一個開放的控制儲存裝置。因此，確定性能系數(shù)的旋渦管和比較與傳統(tǒng)制冷性能系數(shù)在使用它來確定它的效率，似乎合乎邏輯。這種能量可以由兩個不同狀態(tài)顯現(xiàn)：熱和功。熱力學第一定律是關于節(jié)約能源。不過，關鍵是要提的是，盡管有這個誤導的觀念，可是物理保持不變。渦管部件的缺少可能會造成這種錯誤的假設，這種現(xiàn)象是違反熱力學規(guī)律的。該錐形主軸（錐形閥），的目的是將一個寒冷的空氣逆流到管軸向地區(qū)。該圖 6很好的繪出了渦流管。只有最里面的空氣分子通過隔膜和從收集冷空氣的出口溢出。 當達到熱極限，通過熱錐形閥和管壁（熱插座）之間的小開口將周圍的空氣逸出。內核的熱能損失事外核心范圍內的空氣分子升溫。這也就是說，在渦流管內的核心，角動量實際上已經失去了。此假設是微不足道，在管道內兩任何空氣分子的質量差異。如果兩空氣流的角速度保持，這意味著任何兩個取自圖 4的粒子：示意圖陣地周邊和內部核心空氣 圖5：在渦管氣流模式圖無論是空氣流將采取同樣的時間才能完成圍繞管周長一次循環(huán)。其余部分的溫暖的空氣保持垂直流動，其運動方向要么是沿管道順時針要么是逆時針。在這個進程中，將熱量從核心轉的空氣移到外部空氣。因此，熱量轉移徑向向外圖所示4。由于內部空氣被壓縮，自然會嘗試推著向周邊膨脹。因此，內核的空氣（B）會得到溫暖，因為它是由壓縮周邊膨脹的空氣。一個主要的壓力梯度由于在徑向方向被迫渦將提供一個圓形旋轉的向心力，因此這將導致高壓的在管壁上，并低壓在中心處。值得注意的是，該系統(tǒng)是一個動態(tài)的系統(tǒng)由于對管內