論文(yz16型振動(dòng)壓路機(jī)振動(dòng)裝置設(shè)計(jì))(參考版)
2025-06-08 22:58本頁(yè)面
【正文】 每個(gè)元件所受的載荷 T n—— 減振器元件數(shù)， n =12 每個(gè)元件的受剪面積 剪切應(yīng)力 J： ）（ 2/ mmNATJ ?? [J]=~ N/mm2； J〈 [J]，所以減振器強(qiáng)度足夠 [28]。 m— 質(zhì)量（ kg） K— 彈性剛度（ N/m） x— 位移（ m） F— 離心力（ N） ω — 振動(dòng)頻率（ rad/s） 圖 33 振動(dòng)裝置簡(jiǎn)化計(jì)算模型 ）（ NPPP m 38921)( 3 3231 ???）（ NPPm 46 83 421 1 ??四川大學(xué)工程碩士專業(yè)學(xué)位論文 考慮到以上的圖形，可以由公式計(jì)算出振動(dòng)度 [28]： mfxf+kf(xfxd)=0 m xd +( kf +kd) xd kf xf=Fsinω t 解得： 上式簡(jiǎn)化為： 振動(dòng)輪的振動(dòng)度： 框架的振動(dòng)度： 式中：△ = 4(( kf + kd) mf+ kf .md) ω 2+ kf .kd 框架相對(duì)于振動(dòng)輪的振動(dòng)度表示為： 隔振系數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算 式中 : md __________振動(dòng)輪質(zhì)量 5800kg mf __________框架載荷 23053 N kf __________減振器彈性剛度 106 N/m kd __________土壤彈性剛度取 105 N/m ω __________振動(dòng)頻率 rad/s tXXXX dfdf .sin ???????????????? ? )( 2?ffd mKFX?? ff KFX .0000 ???? ?ff ff mK KX% 2 ?????? ?ff fdf mK KXXI四川大學(xué)工程碩士專業(yè)學(xué)位論文 振動(dòng)裝置的剛度 主要考慮元件的剪切應(yīng)力，所加載荷是框架的質(zhì)量。 ? ? mmMd CC 3 ?? ?? ? mmTd A 3 ??? ?四川大學(xué)工程碩士專業(yè)學(xué)位論文 振動(dòng)軸承壽命設(shè)計(jì)計(jì)算 振動(dòng)軸承型號(hào)： SKF NJ322ECMA/C5H單列向心圓柱滾子軸承 φ 110φ 240 50, C=322021（ N） ）（ hPCfLmh10 604360010 36 ?????????? 按高振幅時(shí)間 100%校核 [29]：： ）（ hfPCfLmh572246834322021360010360010 3636 ????????????????? 振動(dòng)裝置的剛度設(shè)計(jì)計(jì)算 振動(dòng)裝置的剛度 ,由規(guī)定的撓度δ確定 ,框架和振動(dòng)輪之間 ,設(shè)計(jì)有振動(dòng)隔絕裝置。 固定偏心塊尺寸取 R11=200、 R12=7 r1=49,b1=34, δ 1=45 四川大學(xué)工程碩士專業(yè)學(xué)位論文 固定偏心塊尺寸取 R21=17 R22=7 r2=52, ,b2=18, δ 2=30 固定偏心塊的載面積 A偏心矩 r0偏心質(zhì)量 m01和靜偏心矩 Me1[24]： m01=ρ A1δ 1 106= Me1=m01r01 103= 活動(dòng)偏心塊的載面積 A偏心矩 r0偏心質(zhì)量 m02和靜偏心矩 Me2[24]： m02=Ρ a2δ 2 106= Me2=m02r02 103= 合成靜偏心矩、振幅 A0及離心力 F0： 高振幅時(shí) ∑ Me1=2 (2 Me1+ Me2)= F01=∑ 2=337000 N 低振幅時(shí) ∑ Me2=2(2 Me1 Me2)= （ ） F02=∑ 2=112021 （ N） ? ? ? ? 2211211112212112111 502362180A mmrCCbRR ?????? ????? ? mmCCA 1r 312311101 ???? ? ? ? 22222211222222212212 54 7892180A mmrCCbRR ?????? ????? ? mmCCA 1r 3212321202 ???mmmM d e 3101 ????mmmM d e 3202 ????四川大學(xué)工程碩士專業(yè)學(xué)位論文 振動(dòng)軸強(qiáng)度驗(yàn)算 振動(dòng)軸上的作用力 P和轉(zhuǎn)矩 T[25]： ）（ NrFP 16007521 011 ??? ）（ NrFP 5320211 022 ??? T=md(+ d)= 式中： r—— 平衡系數(shù)， r =（ md mw） / md，一般取 r = μ —— 振動(dòng)軸承的摩擦系數(shù) ，取μ = d—— 振動(dòng)軸承的平均直徑， 振動(dòng)軸中間的彎矩 Me [25]： mNLLPM e .365 3281 ??????? ?? ? 式中： L—— 兩振動(dòng)軸承之間的跨距， L= δ —— 偏向塊的總厚度，δ = 按抗彎強(qiáng)度計(jì)算確定振動(dòng)軸中間直徑 dC的最小尺寸 [26]： 式中：［?］ —— 軸的許用彎屈應(yīng)力，中碳鋼取 =100N/mm2 設(shè)計(jì)時(shí)取振動(dòng)軸中間直徑 dC=110mm，滿足要求。 偏心距和振幅設(shè)計(jì)計(jì)算 在振動(dòng)軸兩端各裝配有兩個(gè)固定偏心塊和一個(gè)可旋轉(zhuǎn)的活動(dòng)偏心塊，設(shè)計(jì)為逆轉(zhuǎn)偏心塊疊加雙振幅激振器，如圖 31所示 [20]。 根據(jù)一元線性回歸統(tǒng)計(jì)的方法得到確定鋼輪質(zhì)量的經(jīng)驗(yàn)公式： Y= 式中 : Y—— 鋼輪質(zhì)量， kg X—— 整機(jī)使用重量， kg 四川大學(xué)工程碩士專業(yè)學(xué)位論文 由經(jīng)驗(yàn)公式可知，標(biāo)準(zhǔn)型振動(dòng)輪質(zhì)量約占整機(jī)質(zhì)量的三分之一。 采用全輪驅(qū)動(dòng)形式時(shí)，后輪重量比前輪輕得多，小于 10t 級(jí)的壓路機(jī)，其后 /前輪比值接近 1；大于 16t 級(jí)的壓路機(jī)，其后 /前輪比值達(dá)到 左右，即把大部分質(zhì)量分配到振動(dòng)輪上 [15]。 統(tǒng)計(jì)分析結(jié)論為：
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