【正文】 取功率儲備 15%，軸系效率η s = 螺旋槳敞水收到馬力： PD = RsSP ?? = 6093 = 大連海洋大學(xué)專科畢業(yè)設(shè)計 螺旋槳設(shè)計計算說明書 27 根據(jù) MAU4 MAU45 MAU470的 Bp δ圖譜列表計算： 據(jù)上表的計算結(jié)果可繪制 PTE、 δ、 P/D 及 η O對 V的曲線，如下圖所示 從 PTE— f(V)曲線與船體滿載有效馬力曲線之交點，可獲得不同盤面比所對應(yīng)的設(shè)計項 目 單位 數(shù) 值 假定航速 V kn 10 11 12 13 14 15 VA=(1w)V kn Bp=Bp MAU 440 δ 99 89 80。且孔上有保證油密的有效蓋閉裝置 .大連海洋大學(xué)專科畢業(yè)設(shè)計 螺旋槳設(shè)計計算說明書 26 第五章 螺旋槳設(shè)計計算說明書 設(shè)計水線長 Lwl=105m 垂線間長 Lpp= 型寬 B = 16m 設(shè)計吃水 T = 排水體積 ▽ =179。 艙口 （ 1） 艙口圍板按 參 考文獻 [9]中 600mm，厚度 t: 取 h=600mm t=+=10mm t=8 mm （ 2） 艙口蓋板的厚度按 參考文獻 [9]中 12mm。 L船長， m,計算時取值不必大于 100m。 h= m （ 2） 舷墻板厚度按 參考 文獻 [9]中 6mm。 上層建筑 （ 1） 上層建筑端壁板的厚度 t按 參考文獻 [9]中 下列兩式計算所得之值： t==3= mm t=+5=+5= mm t=8 mm 式中： s— 扶強材的間距， m； h— 計算壓頭， h=+, m。 t=14 mm 大 連 海 洋 大 學(xué) 專 科 畢 業(yè) 設(shè) 計 主尺度確定 24 （ 1） 軸隧板的厚度按 參考文獻 [9]中 5mm。 （ 2） 鋼板焊接推進器柱尺寸按 參考文獻 [9]中 規(guī)定應(yīng)不小于按下列各式計算所得之值： 剖面長度： 剖面長度： a==46= mm a=352 mm 剖面厚度： t=+3=+3= mm t= mm 船端加強 內(nèi)的加強 （ 1） 每個肋位處按 參考文獻 [9]中 ，其腹板 高度 h，厚度 t和面板剖面積 A，應(yīng)分別不小于按下列各式計算所得之值： h=85D+140=85+140=633mm t=+6=+6= mm t=8 mm A=== cm2 （ 2） 按 參 考文獻 [9]中 ，每隔 1個肋位處設(shè) 置垂向強胸橫梁。 扶強材剖面慣性矩 I應(yīng)不小于按下式計算所得之值： 取角鋼 Wl? == 200 120 14? ? ? 首尾柱 鋼板焊接首柱在夏季載重線以上 以下區(qū)域的板厚 t按 參考文獻 [9]中 ： t=+=+= mm t=11 mm 大 連 海 洋 大 學(xué) 專 科 畢 業(yè) 設(shè) 計 主尺度確定 23 夏季載重線以上 ，至頂端時等于船 端外板厚度及 8mm。 深艙 （ 1） 平面艙壁板厚度 t按 參考文獻 [9]中 計算所得之值： t=+=4 += mm t=8 mm （ 2） 艙壁的最下列板的厚度按 9 mm。 1) 槽形斜面部分與平面部分的夾角α =45o。 s— 個槽形寬度 , m。 l=550 mm （ 3） 支承橫梁、縱骨、縱桁及強橫梁等的艙壁扶強材的剖面 積 A按 參考文獻 [9]中 ： /pA r? ? =( 3/)= 取角鋼 75 50 6? ? ? 水密艙壁 平面艙壁板的厚度 t按 文獻 [9]中 之值： t==4= mm t=5mm 艙壁扶強材的剖面模數(shù) W按 參考文獻 [9]中 式計算所得之值： 取角鋼 2W Cshl? =3= 160 22 6? ? ? 大 連 海 洋 大 學(xué) 專 科 畢 業(yè) 設(shè) 計 主尺度確定 22 （ 1） 槽形艙壁的尺寸按 參考文獻 [9]中 ： 槽形艙壁一個槽形寬度的剖面模數(shù) W應(yīng)不小于按下式 計算所得之值： 2W Cshl? == cm3 式中： l— 槽形跨距 , m。 管形支柱的壁 厚 t按 參考文獻 [9]中 計算所得之值： d? ? =( )= 6 mm t=dp/40= 非水密支承艙壁 （ 1） 艙壁板的最小厚度按 參考文獻 [9]中 側(cè)板厚度為 8 mm，居住甲板、駕駛甲 板及羅經(jīng)甲板下的舷側(cè)板厚度為 6 mm, 在尾樓的內(nèi)部艙壁厚度均為 8 mm。 l= m （ 2） 支持甲板縱骨的強橫梁剖面模數(shù) W按 計算所得之值： W=5Shl2=5= cm3 按 參考文獻 [9]中 15%，即為 W= （ 3） 支持甲板縱骨的強橫梁剖面慣性矩 I 按 參考文獻 [9]中 應(yīng)不小于按下式計算所得之值： 2I Wl? =2= cm4 取 ⊥ 8 35010100?? 式中：強橫梁剖面模數(shù) W = cm3 強橫梁跨距 l = m 支柱 （ 1） 對于支柱所承受的載荷 P按 參考文獻 [9]中 計算： abh P?? = 3. 88+= KN 式中： a— 支柱所支持的甲板面積的長度， m b— 支柱所支持的甲板面積的平均寬度， m h— 支柱所支持的甲板的計算壓頭 , m； Po— 上方支柱所傳遞的載荷， KN。 [注 ]：無計算處取相鄰兩側(cè)的過渡值。 縱骨跨距： l= m。 （ 1） 露天強力甲板縱骨的剖面模數(shù) W按 參考文獻 [9] 于按下式計算所得之值： 21W cshl? 2 2 423 10W c sh c sl L ?? ? ? 1) 距首垂線 ～ ： W== cm3 W=57+32104 取球扁鋼 = cm3 140 19 9? ? ? 2) 船中部 ： W== cm3 取球扁鋼 式中：縱骨間距： s= m 。當(dāng)設(shè)有強肋骨時取為肋骨之間的間距 （ 1） 強肋骨跨距按 文獻 [9]中 ，即每 4個肋位設(shè)置 1檔。 （ 2） 支持主肋骨的舷側(cè)縱桁的剖面模數(shù) W和剖面慣性矩 I按 參考文獻 [9]中 ： 取 ⊥ 8 35010100?? hbl? == Wl? == cm4 （ 3）舷側(cè)縱桁設(shè)的剖面模數(shù)應(yīng)不小于按下式計算所得之值； 212 ( )W b h l?? =12(3+)0,575=773。 b=1200 mm 按參考文獻 [9]中 舭肘板與實肋板或舭肘板之間距離應(yīng)不 超過按下式計算所得之值； 628 10 tt rS Dr? ? ?? ? =120mm 式中： t— 舭肘板 厚度， mm D— 型深， m r— 舭部半徑， mm 舷側(cè)骨架 （ 1） 機艙區(qū)域主肋骨的剖面模數(shù) W按 參考文獻 [9] 按下式計算 所得之值： 21W ccsdl? =1= cm 取角鋼 : 式中：肋骨間距 s= m L125 80 10?? 系數(shù) c1=1 / /dDc Dd?? ? =(2+)/()= (2)主肋骨的剖面慣性矩 I應(yīng)不小于按下式計算所得之值： Wl? == cm3 在機艙區(qū)域其 取角鋼 : Wl? == L 100 63 8?? (3)首尾間艙內(nèi)的肋骨剖面模數(shù) W和剖面慣性 矩 I按 參考文獻 [9]中 規(guī)定應(yīng)分別不小于按下列兩式計算所得之值： 大 連 海 洋 大 學(xué) 專 科 畢 業(yè) 設(shè) 計 主尺度確定 18 sdD??= cm3 取角鋼 : Wl? == cm4 L 100 63 8?? （ 4） 甲板間及上層建筑肋骨的剖面模數(shù) W按 參考文獻 [9] 不小于按下式計算所得之值： ccsdlD? 1) 首樓 :