【正文】 則 ? ?3 . 1 5 0 0 . 7 7 2 . 3 8yoc x k p c toMy M P aI? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?（計(jì)入正溫差應(yīng)力） 3 . 1 5 0 . 3 8 5 3 . 5 3 5yoc x k p c toMy M P aI? ? ?? ? ? ? ? ?（計(jì)入負(fù)溫差應(yīng)力） 則 2— 2 纖維處的主拉應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力） cptp?? 2 22 . 3 8 2 . 3 8 0 . 8 9 1 . 1 9 0 . 6 322??? ? ? ? ? ????? 計(jì)入反溫差應(yīng)力： 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 共 57 頁 第 30 頁 30 cptp?? 2 23 . 5 3 5 3 . 5 3 50 . 8 9 1 . 7 7 1 . 9 822??? ? ? ? ? ?????? 3. 3— 3 纖維 361103 6 2 .9 1 1 0 6 9 .5 9 1 0 1 .24 4 0 4 .8 9 1 0d o Ck oVS M P abI? ? ? ?? ? ??? 式中： 1oCS —— 纖維以下截面對(duì)空心板重心的靜矩， 由以前計(jì)算得 MPa? ? ， MPa? ? （正溫差應(yīng)力）， MPa? ?? （反溫差應(yīng)力），則 1 0 . 0 3 0 . 1 2 1 0 . 1 5yoc x k p c toMy M P aI? ? ?? ? ? ? ? ?（計(jì)入正溫差應(yīng)力） 1 0 .0 3 0 .0 6 9 .9 7yoc x k p c toMy M P aI? ? ?? ? ? ? ? ?（計(jì)入反溫差應(yīng)力） 則 3— 3 纖維處的主拉應(yīng)力（計(jì)入正溫差應(yīng)力）： cptp?? 2 21 0 . 1 5 1 0 . 1 51 . 2 5 . 1 5 . 222??? ? ? ? ? ?????? 計(jì)入反溫差應(yīng)力時(shí)： cptp?? 2 29 . 9 7 9 . 9 7 1 . 2 4 . 9 8 1 . 1 3。 m a x 0. 59 5 16 .0 8cp M P a M P a? ?? 2. 2— 2 纖維 361103 6 2 . 9 1 1 0 5 2 . 7 5 1 0 0 . 8 94 4 0 4 . 8 9 1 0d o Bk oVS M P abI? ? ? ?? ? ??? 式中： 1oBS —— 2— 2 纖維以上截面對(duì)空心板重心軸的靜矩。 6101 3 3 8 . 8 8 1 0 4 7 3 1 2 . 9 54 . 8 9 1 0kt M P a? ?? ? ?? 有效預(yù)應(yīng)力： 13 02 24 3. 06 10 58 .9 4pe c on l M P a? ? ?? ? ? ? ? 考慮溫差應(yīng)力，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為： p pc Ep k t t? ? ? ? ?? ? ? 10 58 .9 4 6 12 .9 5 2. 38? ? ? ? 11 39 .02 5 18 60 12 09pkM Pa f M Pa? ? ? ? ? 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 斜截面主應(yīng)力計(jì)算選取支點(diǎn)截面的 1— 1 纖維（空洞頂面）、 2— 2 纖維（空心板重心軸）、 3— 3 纖維（空洞底面）在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力 cp? 和主拉應(yīng)力 tp? 計(jì)算，并滿足 0 .6 0 .6 2 6 .8 1 6 .0 8c p c kf M P a? ? ? ? ?的要求。 跨中截面混凝土法向應(yīng)力 kc? 的驗(yàn)算 跨中截面的有效應(yīng)力： 13 02 24 3. 06 10 58 .9 4p c on l M P a? ? ?? ? ? ? ? 跨中截面的有效預(yù)加力： 61 0 5 8 .9 4 1 9 2 4 2 .4 1 0p p pN A M P a?? ? ? ? ? 標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合 62 2 7 .7 2 0 4 .3 8 4 0 6 .8 1 3 3 8 .8 8 1 0sM N m m? ? ? ? ?。 持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力 kc? 、預(yù)應(yīng)力鋼筋的控制應(yīng)力 p? 及斜截面的主壓應(yīng)力 cp? 。52 .0 4 8 0 .9 5pop cclMf EI?? ? 264 1 05 1 9 9 5 0 9 2 4 .4 3 1 02 .0 6 0 .34 8 0 .9 5 3 .0 1 0 4 .4 6 1 0 mm? ? ?? ? ?? ? ? ? ? 由《公預(yù)規(guī)》 條，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長期反拱度 pf 小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度 slf 時(shí)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加力長期反拱值之差采用。 1 4 . 4 6 1 0 1 1 . 2 1 03 3 8 . 3 5oou ouIW m my ?? ? ? ? 由前面計(jì)算得扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)應(yīng)力為： 61. 96 10poNN?? 661. 96 10 47 1. 65 92 4. 43 10poM N m m? ? ? ? ? 則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘一長期增長系數(shù) ??? 后得： 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 共 57 頁 第 27 頁 27 239。 1039。 7 31 39。 1 0 2 24 .8 9 1 0 6 1 2 5 0 0 8 .1 5 6 .5 1 1 9 2 4 4 7 1 .6 5oI ? ? ? ? ? ? ? ? 10 7 10 10? ? ? ? ? ? 10 mm?? 換算截面的彈性抵抗矩： 下緣： 39。1 33 0. 2 8. 15 33 8. 35ouy m m? ? ? 預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離： 39。 5 . 0 8 1 0 8 . 1 5623082oo oSd m mA ?? ? ?（向下移） 則換算截面中心至空心板下緣的距離： 39。 639。 39。26 1 2 5 0 0 6 .5 1 1 9 2 4 6 2 3 0 8 2oA m m? ? ? ? ? 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 共 57 頁 第 26 頁 26 所有鋼筋換算面積對(duì)毛截面重心的靜矩為： ? ? ? ? ? ? ? ?39。39。這時(shí) 39。 39。 先計(jì)算此時(shí)的抗彎剛度： 39。 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置 空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時(shí)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到 C30。 3— 3 纖維處的主拉應(yīng)力小于 0. 7 1. 68tpf MPa? 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 共 57 頁 第 25 頁 25 上述計(jì)算結(jié)果表明，本設(shè)計(jì)空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對(duì)部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 （ 3） 3— 3 纖維（空洞底面） 2 222cx cxtp ??????? ? ????? 01dcoVSbI?? 式中： 01CS —— 3— 3 纖維以下截面對(duì)空心板重心的靜距。 01dBoVSbI?? 式中： 01BS —— 2— 2 纖維以上截面對(duì)重心軸的靜距。現(xiàn) 1— 1 纖維處 0 .5 7 1 .6 8tp M P a? ? ? ? （計(jì)入正溫差影響）， MPa? ?? （計(jì)入反溫差影響），符合要求。 計(jì)入反溫差效應(yīng)則 ? ?0. 39 0 0. 8 0. 13 1 0. 49 5cx M P a? ? ? ? ? ? ? ? ? 主拉應(yīng)力： 2 2220 . 1 1 8 0 . 1 1 8 0 . 5 1 0 . 5 72 2 2 2c x c xtp M P a???? ???? ??? ? ? ? ? ? ? ????? ???? 計(jì)入反溫差應(yīng)力： 2 2220 . 4 9 5 0 . 4 9 5 0 . 5 1 0 . 5 6 92 2 2 2c x c xtp M P a???? ???? ??? ? ? ? ? ? ? ????? ???? 負(fù)值表示拉應(yīng)力。 1— 1 纖維： ? ?0. 26 11 0. 5 0. 13 1t M P a? ? ? ? ? ? 2— 2 纖維： ? ? ? ?0 .7 6 9 9 0 .5 0 .3 8 5t M P a? ? ? ? ? ? 3— 3 纖維： ? ?0. 11 8 0. 5 0. 05 9t M P a? ? ? ? ? ? 以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計(jì)算中溫差應(yīng)力計(jì)算及前圖，并選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面 1— 1 纖維（空洞頂面）， 2— 2纖維（空心板換算截面重心軸）， 3— 3 纖維（空洞底面）處主拉應(yīng) 力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件應(yīng)滿足： tkf? ? 式 中： tkf —— 混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值， C40， MPa? ； tp? —— 由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力引起的混凝土主拉應(yīng)力，并考慮溫差作用。 上述計(jì)算結(jié)果表明，本設(shè)計(jì)在短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂均滿足要求。 表 1— 8 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 共 57 頁 第 19 頁 19 編號(hào) 單元面積 yA ? ?2mm 溫度 yt ? ?C? 單 元面積 yA 重心至換算截面重心距離 ? ?ye mm 1 10 0 99 0 99 00 0?? 14 ? ? ? ?? ?1 0 0 1 4 2 5 . 53 3 7 2 9 4 . 2 63 1 4 5 . 5ye ??? ? ?? 2 50 99 00 49 50 0?? ? ? ? ?? ?5 0 5 . 5 2 4 . 5 83 3 7 1 0 0 2 1 2 . 7 63 5 . 5 4 . 5 8ye ??? ? ? ?? 3 25 0 44 0 11 00 00?? ? 13 3 7 1 0 0 5 0 2 5 1 7 8 . 6 73ye ? ? ? ? ? ? ? ? 49 9 0 0 0 9 .3 5 4 9 5 0 0 5 .1 9 1 1 0 0 0 0 2 .2 9 0 .0 0 0 0 1 3 .2 5 10t y y c cN A t E?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 10 N?? ot y y c c yM A t E e???? ? ? 499 00 0 9. 75 41 5. 46 45 90 0 5. 19 29 4. 26 11 00 00 2. 29 17 8. 67 0. 00 00 1 3. 25 10? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 711 .9 6 10 N mm? ? ? ? 正溫差應(yīng)力 梁頂： ottt y c c cooNM y t EAI? ? ??? ? ? 57 4104 . 7 9 1 0 1 1 . 9 6 1 0 3 3 7 1 4 0 . 0 0 0 0 1 3 . 2 5 1 06 2 2 1 1 8 4 . 8 9 1 0? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? 69 9 24 5 56 1 MPa? ? ? ? ? 梁底：