【正文】 44487739。 )]([)( wcskc hhh ???????? ??????? （ 2） 300MW 機組火電廠機務部分初步分析 17 H7 的熱平衡方程 hssswwc hhhhhh ???????? )]())([()) ] (([ 77776658775639。 ????? （ 1） A 點的熱平衡方程 775639。 ???c? 沈陽工程學院畢業(yè)論文 16 圖 27 除氧器 4H 的簡圖 (5)低壓加熱器 H5 熱平衡計算求 5? 如下圖 ? ? 03 63 76 878 6539。c? 除氧器出口水量 fw? 39。 ???? blma hh KJ/Kg 圖 23 鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)簡圖 計算汽輪機各段抽汽量 jD? 和凝汽量 cD (1)由高壓加熱器 H1 熱平衡計算求 1? 如 下圖 0 7 6 0 9 5 2 4 00 4 3 8 )(1211??????hwwfwqhh??? 0 8 0 4 7 0 4 4 2 7 6 0 ????? sgs ??? 圖 24 一號高壓加熱器簡圖 (2)由高壓加熱器 H2 熱平衡計算求 2? 如下圖 ? ?? ? ? ?)()(2211211322??????????????????hhsshssgsgwwfwqhhhhhh???????300MW 機組火電廠機務部分初步分析 15 H2 的疏水 2s? 1 6 5 0 0 0 4 4 2 8 4 5 7 6 0 1212??????? sgs ???? 再熱蒸汽量 8 3 9 3 21 ???? ??? rh 圖 25 二號高壓加熱器簡圖 (3)高壓加熱器 H3 熱平衡計算求 3? 如下圖 ? ?? ? ? ?0 4 1 8 4 7 5 5 41 0 4 51 6 5 0 5 5 3 8 50 0 4 0 5 3 80 4 3 8 )()(3322322433??????????????????hhssshssgsgwwfwqhhhhhh??????? H3 的疏水 3s? 2 1 0 9 0 0 4 0 5 4 1 8 1 6 5 0 2323??????? sgss ????4433439。39。 ??? K J / K 01518 39。39。39。1 DDDDDD bblma ????? 沈陽工程學院畢業(yè)論文 14 即 ?ma? 排污冷卻器的計算 :補充水溫 Ctma 020? ，取排污冷卻器端差為 8℃，則 39。 ??? ???? ?? blblf blfblf hhh ???? 擴容后排污 水份額 39。0?? 鍋爐蒸發(fā)量 blb DDDDD 2 3 1 00 ???? ? 則 00 0 3 3 2 3 1 DDD b ??? 即 ?b? 鍋爐給水量 fwD （此工況應扣去過熱器減溫水量 dD ） 000 0 4 3 8 1 0 3 3 3 3 DDDDDD blbfw ????? 即 ?fw? 鍋爐連續(xù)排污量 : 00 1 0 3 3 DDD bbl ?? 則 ?bl? 擴容器蒸汽份額為 ,f? 取擴容效率 ?f? 39。0D 0039。0 0 .2 1 3 39。 原則性熱力系統(tǒng)的計算 汽輪機形式和參數(shù) 汽輪機型號： N300— 主蒸汽壓力： p0=， 5370?t ℃ 再熱蒸汽參數(shù)： 高壓缸排汽 (再熱器冷端 ) ?rhp MPa， trh=℃ 中壓缸進汽 (再熱器熱端 ) ??rhp ， 537??rht ℃ 排汽參數(shù)： pc= MPa， xc = 給水溫度： tfw=℃ 沈陽工程學院畢業(yè)論文 8 回熱系統(tǒng)參數(shù) 本設計機組為八級不調(diào)整抽汽，額定工況時其抽汽參數(shù)如表 21 所示 表 21 八段抽汽參數(shù)表 項目 單位 回 熱 抽 汽 參 數(shù) 一 二 三 四 五 六 七 八 加熱器編號 H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 抽汽壓力 MPa 抽汽溫度 ℃ 435 230 143 鍋爐形式和參數(shù) 鍋爐形式： HG—1025/ 亞臨界一次中間再熱強制循環(huán)汽包爐 最大連續(xù)蒸發(fā)量： Db=1025t/h 過熱蒸汽出口參數(shù)： pb=， tb=540℃ 再熱蒸汽出口參數(shù)： ??rhp ， trh=540℃ 汽包壓力： pst= 鍋爐效率： ?b? 91% 計算中選用的數(shù)據(jù) 小汽機水流量 制造廠提供的軸封蒸氣量及其參數(shù)如表 22 所示。 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定 經(jīng)過化學除鹽處理的補充水品質(zhì)相當高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，同時為了簡化系統(tǒng)，因此采用高壓 Ⅰ 級排污擴容水系統(tǒng)。 補充水系統(tǒng)的擬定 鑒于目前化學除鹽水的品質(zhì)難以達到很高的標準，所以采用化學處理補充水的方法。 (3)除氧器 (4 段抽汽 )采用滑壓運行，這不僅提高了機組設計工況下運行的經(jīng)濟性，還顯著提高了機組低負荷時的熱經(jīng)濟性，簡化熱力系統(tǒng) ，降低投資，使汽機的抽汽點分配更合理，提高了機組的熱效率。 5 段抽汽 (4“低加” )經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。同時，疏水溫度高對水泵的運行也不利，會使安全性降低。一方面提高三臺“高加”水溫；另一方面減少 1“高加”溫差，使不可逆損失減少， 以提高機組的熱經(jīng)濟性。主凝結水和給水在各加熱器中的加熱溫度按“等溫升”分配。擬定300MW 機組火電廠機務部分初步分析 7 的原則是系統(tǒng)簡單、運行可靠，在此基礎上實現(xiàn)較高的經(jīng)濟性。 給水回熱和除氧系統(tǒng)的擬定 給水回熱加熱系統(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠的安全、經(jīng)濟和電廠的投資都有一定的影響。本次設計的 300MW 亞臨界參數(shù)的凝汽式機組，其鍋爐的主要熱力參 數(shù)如下： 鍋爐型式： HG—1025/ 亞臨界一次中間再熱強制循環(huán)汽包爐 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量： Db=1025t/h 過熱蒸汽出口參數(shù)： pb=， tb=540℃ 再熱蒸汽出口參數(shù)： ??rhp ， trh=540℃ 汽包壓力： pst= 鍋爐效率： ?b? 91% 2 原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計算 原則性熱力系統(tǒng) 的擬定 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時所必須流經(jīng)的各種熱力設備之間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時的參數(shù)，參數(shù)起了變化的各種必須的熱力設備，僅表明設備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實際上表明了工質(zhì)的能量轉換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠熱工內(nèi)容，即能量轉換過程的技術完善程度和熱經(jīng)濟性。鍋爐燃燒方式主要決定于燃料特性和鍋爐容量，有三種燃燒方式，即四角噴燃爐、“ W”火焰爐和前后墻對稱燃燒 RBC 型爐。 鍋爐型式包括水循環(huán)方式、燃燒方式、排渣方式等。 大容量機組鍋爐的主要參數(shù)，如過熱器出口額定蒸汽壓力一般為汽輪機額定進汽壓力的 105 %，過熱器出口溫度一般比汽輪機額定進汽溫度高 3℃；冷段再熱蒸汽管道、再熱器、熱段再 熱蒸汽管道額定工況下的壓力降宜分別為汽輪機額定工況高壓缸排汽壓力的 1 .5% ~ %、 5%、 %~%；再熱器出口額定蒸汽溫度一般比汽輪機中壓缸額定進汽溫度高 3℃ ，主要是減少主蒸汽和再熱蒸汽的沈陽工程學院畢業(yè)論文 6 壓降和散熱損失，提高主蒸汽管道效率。高參數(shù)凝汽式發(fā)電廠一爐配一機運行，不設置備用鍋爐，因此鍋爐的臺數(shù)與汽輪機臺數(shù)相等。該工況的進汽量是相對于汽輪機額定工況時的進汽量，即汽輪機在額定進汽參數(shù)、額定真空、無廠用抽汽、補水率為零時發(fā)出額定功率所需的汽耗量。汽輪機的主要熱力參數(shù)如下： 汽輪機型號： N300— 主蒸汽壓力： p0=， 5370?t ℃ 再熱蒸汽參數(shù)： 高壓缸排汽 (再熱器冷端 ) ?rhp MPa， trh=℃ 中壓缸進汽 (再熱器熱端 ) ??rhp ， 537??rht ℃ 排汽參數(shù)： pc= MPa， xc = 給水溫度： tfw=℃ 鍋爐設 備的確定 鍋爐設備的容量是根據(jù)原則性熱力系統(tǒng)計算的鍋爐最大蒸發(fā)量，加上必須的富余容量，同時考慮鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量應與汽輪機最大進汽量相匹配。根據(jù)我國汽輪機現(xiàn)行規(guī)范，單機容量 25MW 供熱機組、 50 MW以上凝汽式機組宜采用高參數(shù)， 125~200MW 凝汽式機組或供熱抽汽機組宜采用超高參數(shù)， 300MW、 600MW 凝汽式機組宜采用亞臨界參數(shù)或超臨界參數(shù)。隨機組容量增大，便于發(fā)電廠生產(chǎn)管理和人員培訓，發(fā)電廠一個廠房內(nèi)機組容量等級不宜超過兩種，機組臺數(shù)不宜超過 6 臺，如采用 300MW 和600MW 機組，按 6 臺機組計發(fā)電廠的容量可達到 1800MW 和 3600MW。聯(lián)接大電網(wǎng)間的主力電廠，可選擇 800MW 以上的機組。大型電網(wǎng)中主力發(fā)電廠應優(yōu)先選用大容量機組，最大機組容量宜取電力系統(tǒng)總容量的 8 % ~10 %，國外取 4% ~6%。 (2) 機組參數(shù) 主蒸汽壓力： p0=， 5370?t ℃ 再熱蒸汽參數(shù)： 高壓缸排汽 (再熱器冷端 ) prh=， trh=℃ 中壓缸進汽 (再熱器熱端 ) p’rh=， t’rh=537℃ 排汽參數(shù)： pc= MPa， xc = 給水溫度： tfw=℃ (3) 回熱抽汽參數(shù)如表 11 表 11 八段抽汽參數(shù)表 項目 單位 回 熱 抽 汽 參 數(shù) 一 二 三 四 五 六 七 八 加熱器編號 H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 抽汽壓力 MPa 抽汽溫度 ℃ 435 230 143 (4) 門桿漏汽、軸封漏汽參數(shù)如表 12 表 12 軸封汽量及其參數(shù) 軸封漏汽 編號 數(shù)量 (Kg) 份額 (%)sg? 焓值 (kj/kg) 去處 300MW 機組火電廠機務部分初步分析 3 主汽門門桿 1sg? 4119 至 H2 中壓聯(lián)合汽門門桿 2sg? 3770 至 H3 高壓缸前后汽封 3sg? 12300 至 H4(HD) 低壓缸汽封 4sg? 1373 2716 至 SG 總計 21562 給水參數(shù) (1) 給水溫度： ?t ℃ ； (2) 給水泵出口壓力： ?p MPa； (3) 除氧器定壓運行： ?hdp MPa，除氧器水箱距離給水泵高度： 23?hdh m；(或給水泵焓升 ??h kJ/kg) (4) 凝結水泵出口壓力： ?p MPa，凝汽器水井距離凝結水泵高度：?ch m， (或凝結水泵焓升： ??h kJ/kg)。 (3) 300MW 火力發(fā)電機組主要動力設備的選擇計算，包括磨煤機、主要泵及風機等。 沈陽工程學院畢業(yè)論文 2 1 概 述 本設計的相關 數(shù)據(jù)資料 本次設計的主要內(nèi)容 (1) 300MW 火力發(fā)電機組原則性熱力系統(tǒng)的基本熱力計算，進行熱經(jīng)濟性的校核。為了設計的直觀，系統(tǒng)明確，有些章節(jié)還配備了相關表格和系統(tǒng)圖。