【正文】 22504KV 額定容量為 1600MVA 以下 連接組別 D Yn11 阻抗電壓 1600KVA 8 1250KVA 6 第六章 短路電流計算 第一節(jié) 短路電流計算結果 本次設計中選擇四個短路點分別為 d1點位于 220KV母線上 d2點位于發(fā)電機出 d3點位于廠用 6KV母線上 d4點位于一 期 110KV母線上計算結果見下表具體計算詳見計算書一分為對稱短路和不對稱短路兩部分 0s 01s 02s 4s Ich D1 19534 16828 15059 13886 51108 D2 111851 9917 88917 65823 30050 D3 26703 26056 25732 26703 67975 D4 32206 28478 25585 24839 8426 第一部分計算結果如下 D1 D2 D3 D4 單相短路 20829 135214 71561 31976 兩相短 路 15857 37905 41241 25573 兩相接地短路 20217 78048 35742 31166 第二部分計算結果如下 單位為 KA 第二節(jié) 短路電流計算 一計算電路圖和各元件電抗標么值的計算 ?。樱拢剑保埃埃埃停郑粒?b＝ＸＣ＝０２７Ω 發(fā)電機和變壓器 1F2F ＸＧ＊ 1152 3F4F ＸＧ＊ 變壓器 12 XT 0867 34 XT 0378 聯絡自耦變壓器 高壓廠用分裂變壓器 X12 X12ˊ 1Kf4 0066 XT1 1X12100040 0107 XT2 KfX12100040 3086 廠高備用變壓器 X12 X12ˊ 1Kf 0099 XT1 1X121000315 0392 XT2 KfX121000315 44 三 正序網絡變換及三相短路電流計算 1 短路點 d1 YΔ變換由 X11X13X15 轉化為 X16X17 X16 030448 X17 10100448 圖 1 各設備正序阻抗圖 圖 2 X1∑ 三相短路計算 電抗 XS1JS 40881 0881 X2JS 0437 0308 X1JS 2966 0927 XSC2JS 027 查汽輪發(fā)電機運算曲線得 1F2F I〃 112 I01 0109 I02 102 I4 136 3F4F I〃 356 I01 305 I02 27 I4 27 系統 C1Ic1〃 13 Ic101 123 Ic102 115 Ic14 系統 C2Ic2〃 41 Ic201 34 Ic202 30 Ic24 237 求短路點各個 時刻短路電流 I 112 1341 19534 10930512334 16828 1022711530 15059 136231146237 13026 沖擊電流 ich 185 19534 51108KA 2 短路點 d2 三相短路電流計算按圖 1 所示 X106 Ω 107 10610 01610389 055 電流分布系數 其轉移阻抗為 圖 3 換算成計算阻抗 3274 0923 查汽輪發(fā)電機運算曲線對于 1F2F來說因為 XJS 3可將電源視為無限大容量電源即其三相短路電流周期分量不隨時間的改變而衰減 所以 XX 13506 0285 4F I〃 622 I01 5 I02 42 I4 247 3F I〃 096 I01 093 I02 09 I4 103 C1 I〃 I01 I02 I4 1∕ 3274 0305 C2 I〃 11 I01 108 I02 104 I4 118 各短路電流周期分量有效值 1F2F I 0285 3F I 096KA I01 093KA I02 09KA I4 103KA 4F I 622KA I01 29KA I02 42KA I4 118KA 系統 C1C2Ic1〃 0305K Ic2〃 11 合計 I〃 111851KA I01 9917KA I02 88917KA I4 65823KA 沖擊電流 ich 19 111851 30050KA 3d3 點短路計算 接著短路點 d2 之圖三因為有五個電源 向短路點供給短路電流用分布系數法可得 將 ESSEE 置 0 并設 I 1其中 IIIII 分別為其供得電流 I 為 14 供得電流總和I 為流進短路點得電流總和 O 為 III 得交點則 I 1 I 3365 I 10981 I 3392 則 I IIII 13365109813392 18738 則 E 到 O 之間 U 29650389 18738 10254 I II 1873821142 3988 又因為總阻抗為 Z [2965‖ 0881‖ 027‖ 08740389]‖ 04853193 得 Z 345 則由公式各電源對短路點的轉移電抗為 Z 轉移 各分布系數為 0025 00844 同理得 0275 0085 053 則各電源點對短路點的轉移阻抗對應電源分別為 ESSEE 為 Z3 138Z4 40877 同理得 Z5 12545 Z6 40588 Z7 6509 由轉移電抗求各電源對短路點的計算電抗為 發(fā)電機 12X X 138 43125 系統 S1X X 40877 408777 同理得各電源及系統的計算電抗 X 12545X 14325X 2297 查汽輪發(fā)電機運算曲線 對于以上計算阻抗來說因為 XJS 3 可將電源視為無限大容量電源即其三相短路電流周期分量不隨時間的改變而衰減 所以 1F2F XX 143125 00232 4F I〃 114325 00698 C1 I〃 I01 I02 I4 00245 C2I〃 I01 I02 I4 00797 各短路電流周期分量有效值 1F2F I 00232 0664KA 4F I 00698 2258KA 系統 C1C2Ic1〃 00245 KA Ic2〃 0072 6591KA 合計 I〃 964 KA 沖擊電流 ich 185 964 2522KA 4 短路點 d4 YΔ變換由 X8X102X5X6 轉化為 X130X131 X130 02703390109 X104 043703390109 X1∑ 三相短路計算電抗 Xjs101 101 Xjs131 161 Xjs130 0995 Xjs19 03 查汽輪發(fā)電機運算曲線得 圖 4 1F2F I〃 341 I01 298 I02 264 I4 24 3F4F I〃 092 I01 088 I02 088 I4 096 系統 C1 I〃 362 I01 31 I02 268 I4 232 系統 C2 I〃 108 I01 102 I02 097 I4 12 I 01 秒時 I01 沖擊電流 ich 185 32206 8426KA 四負序網 絡變換 1d1 點 如圖 5 所示 圖 5 各設備負序阻抗圖 圖 6 用 YΔ變換法 得負序綜合阻抗 X2∑ 0139 Ω 示 4 點 如圖 5 所示 圖 7 用 YΔ變換法進行阻抗變換得出圖 7 X132 X133 得負序綜合阻抗 X2∑ 五 零序網絡變換 零序網絡阻抗圖如圖 8 所示 1d1 短路點零序阻抗變換 X124 04335 X125 0189 X126 X124‖ X3 0177 X127 X126X5 0707 X128 X127‖ X7 0225 X129 X128X6 0585 將各組抗并聯得零序綜合阻抗如圖 81 所示 X0∑ 0093Ω d4 短路點零序阻抗變換 X124 0434 X125 0195 X134 X125‖ X8 0113 X135 X134X6 0222 X136 X135‖ X7 0159 X137 X136X5 0498 得零序綜合阻抗如圖 82 所示 X0∑ 六不對稱短路電流計算 1d1點短路由上面網絡變換求得 正序綜合阻抗 X1∑ 0134負序綜合阻抗 X2∑ 0139 零序綜合阻抗 X0∑ 0087 Ie 1 單相短路電壓 I1 1 KA I1 1