【正文】 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算 機(jī)組熱耗量 Q0 .熱耗率 e? hkjhhDhhDqDhhDQ mafwmafwffrhrhfw/)(1 5 1 56)(55435157 8 8 74 2)(9 9 9 90 2)()()(6039。0? 99990239。bl? 455639。 ????????? hlblmama hhhh 有排污冷卻器熱平衡式： 1)()( ??? blblblmamama hhhh ???????? kgkjhhblmamablblbl/ 4639 01 4639 21 11??????????????????????? 于是 kgkjhh blma / 2 9 6 21 8 6 ? ???????? 計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量 jD? 和凝汽流量 cD （ 1） 由高壓加熱器 H1 熱平衡計(jì)算求 1? ；如圖 13 圖 13 H1 計(jì)算 0 7 0 0 1 4 3 8 7 8 )( 1 211 ?????? h wwfw q hh ??? （ 2） 由高壓加熱器 H2 熱平衡計(jì)算求 2? ；如圖 14 24 圖 14 H2 計(jì)算 ? ?)( 3 8 7 8 )()(221121122?????????????????hhsshssgsgfwqhhhh???????? H2 的疏水 2s? ??????? sgs ???? 再熱蒸汽量 rh? 21 ??????? ??? rh （ 3）由高壓加熱器 H3 的熱平衡計(jì)算求 3? ；如圖 15 已知給水在給水泵中的焓升為 圖 15 H4 計(jì)算 ? ?)()()(332232233????????????????hhssshssgsgfwqhhhh???????? H3的疏水 3s? 25 2323??????? sgss ???? （ 4）除氧器 H4 熱平衡計(jì)算求 4? ；如圖 16 由圖所示，除氧器的物質(zhì)平衡，求凝結(jié)水進(jìn)水份額 c?? .除氧器出口水份額 fw? ； 圖 16 除氧器 H4計(jì)算 cfssgfw ?????? ?????? 334 44433)()(????????????????????? sfsgfwc 除氧器的熱平衡式： 545333344?????????????????wwsssgsgffhwfwhhhhhhh ?????? 故 1 2 4 ????c? （ 5）低壓加熱器 H5 熱平衡計(jì)算求 5? ；如圖 17 26 圖 17 H5 計(jì)算 55 ?????? hcq ???? （ 6）由低壓加熱器 H6 熱平衡計(jì)算求 6? ；如圖 18 圖 18 H6 計(jì)算 )()(665566????????????hhsscqhh?????? H6疏水 ????? ??? ss （ 7）由低壓加熱器 H7 熱平衡計(jì)算求 7? ；如圖 19 圖 19 H7 計(jì)算 27 94)(07 )(776677????????????hhssscqhh?????? H7疏水 1 0 5 7 2 ????? ??? ss （ 8）由低壓加熱器 SG 和凝汽器熱井構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算求8? ；如圖 110 圖 110 H8 計(jì)算 先計(jì)算熱井的物 質(zhì)平衡 3 2 6 2 3 4 4 76543217~1????????????????? ????????? td 8 1 ? ??? ?? ???? ?c 48739。0 ?? 鍋爐蒸發(fā)量 bD bb DDDDD 2 5 7 3 1 01 ???? 則 00 0 2 8 1 8 2 DDD b ??? 即 ?b? 鍋爐排污量 blD 00 1 0 2 8 DDD bbl ?? 即 ?bl? 擴(kuò)容器蒸汽份額為 f? ，取擴(kuò)容器效率 ?f? 00 76 58 ??????????blblfblfblf hhhh ??? 擴(kuò)容后排污水份額 bl?? 0 04 6 3 05 6 4 10 2 8 ??? ??? fblbl ??? 23 化學(xué)補(bǔ)充水量 0 DDDDD btblma? ???? 即 ?ma? 鍋爐給水量 fwD 0 DDDDD blbfw? ???? 即 ?fw? 排污冷卻器計(jì)算；補(bǔ)充水溫 mat =20℃，取排污冷卻端差為 8℃，則 2 1 9 8 6 39。 新蒸汽、再熱蒸汽 及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)表 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 HG C 回?zé)岢槠? 抽汽壓力 p Mpa 5 9 3 54 抽汽溫度 t ℃ 350 317 404 314 233 201 137 96 抽汽焓值 h kJ/kg 3078 3017 3268 3090 2884 2878 2758 2683 2884 2565 抽汽壓損 p? % 8 8 8 8 8 8 8 加熱氣壓 p＇ Mpa 8 8 1 2 2 P＇壓力下的飽和水溫ts ℃ 188 p＇壓力下 的飽和水焓hs kJ/kg 1063.5 1034.7 798.64 667.24 560.59 468 363.38 251.43 418.8 143.5 排氣放熱q=hhs kJ/kg 2020.5 1982.3 2469.36 2420.76 2323.41 2410 2394.62 2431.57 2465.2 2421.5 水側(cè) 加熱器出口水焓 hwj kJ/kg 1059.1 923.9 793.78 667.15 560.44 455.11 350.754 247.012 146.3 加熱器進(jìn)口水焓hwj+1 kJ/kg 923.9 793.78 667.19 560.44 455.11 350.754 247.012 143.539 給水焓升? =hwj—hwj+1 kJ/kg 135.2 130.12 126.59 106.75 105.33 104.556 103.742 103.473 22 汽水參數(shù) 單位 鍋爐過熱器 （出口） 氣輪機(jī)高壓 （入口） 再熱器 鍋爐汽包 排污水 連續(xù)排污 擴(kuò)容器 入口 出口 壓力 p MPa 溫度 t ℃ 540 537 317 537 蒸汽焓 h kJ/kg 3427 3397 3017 3532 水焓 hw kJ/kg 再熱蒸汽焓升 qrh kJ/kg 515 回 熱系統(tǒng)計(jì)算 全廠物質(zhì)平衡 汽輪機(jī)總耗汽量 0039。熱力過程線見附圖 2 汽水綜合 參數(shù)表 整理原始數(shù)據(jù)得計(jì)算點(diǎn)汽水焓根據(jù)額定計(jì)算工況時(shí)機(jī)組的汽水參數(shù)，整理出的汽水焓值見表。 F、在焓熵圖上通過各抽汽點(diǎn)的壓力，確定汽輪機(jī)的抽汽點(diǎn)。 D、 PC排汽壓力和濕度的值可以確定排汽壓力點(diǎn) C，在焓熵圖上連接 2′ 和 C。 C、根據(jù)所給數(shù)據(jù)高壓缸的排器壓力及通過再熱以后中壓缸的進(jìn)汽壓力可以確定 2′ ′ 。當(dāng)調(diào)節(jié)閥全開（主汽閥也當(dāng)然全開）時(shí)，△ P0取新汽壓力的 3％～ 5％，即△ P=()P0。 B、工質(zhì)在經(jīng)過進(jìn)汽機(jī)構(gòu)時(shí)產(chǎn)生進(jìn)汽節(jié)流損失。排污水從汽包中濃度最大的地方放出，經(jīng)兩個(gè)串聯(lián)閥門和節(jié)流裝置降壓后進(jìn)入擴(kuò)容器，在擴(kuò)容器壓力下部分水汽化為蒸汽進(jìn)入除氧器中以達(dá)到回收工質(zhì)利用其熱量的目的，擴(kuò)容器內(nèi)未蒸發(fā)的排污水含鹽濃度大，溫度大于 100℃以上，一般通過排污 冷卻器來加熱化學(xué)補(bǔ)充水再排入地溝。 根據(jù) DL5000— 94規(guī)程的規(guī)定，汽包鍋爐的排污率不得低于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的 %，也不得超過鍋爐最 大連續(xù)蒸發(fā)量的下列數(shù)值： 以化學(xué)除鹽水為補(bǔ)充水的凝汽式電廠 1% 以化學(xué)除鹽水或蒸餾水為補(bǔ)充水的供熱式電廠 2% 以化學(xué)軟化水為補(bǔ)充水的供熱式電廠 5% 本次設(shè)計(jì)選用的是單級連續(xù)排污擴(kuò)容器。連續(xù)排污量常用鍋爐排污率表示，即鍋爐連續(xù)排污量與鍋爐額定蒸發(fā)量之比的百分?jǐn)?shù)。如果蒸汽攜帶的鹽分過高，會(huì)在過熱器管壁上沉淀結(jié)垢，使過熱器超溫乃至爆管，如果鹽分帶到汽輪機(jī)中， 通流部分存積鹽垢會(huì)限制機(jī)組出力，增加軸向推力，降低內(nèi)效率，影響發(fā)電廠的安全運(yùn)行?；瘜W(xué)補(bǔ)充水首先經(jīng)過鍋爐連續(xù)排污的排污冷卻器加熱后打入凝汽器中。對高參數(shù)凝汽式電廠補(bǔ)充水都引入凝汽器，此時(shí)補(bǔ)充水在凝汽器內(nèi)實(shí)現(xiàn)真空除氧，減少氧對低壓加熱器及其管道的 腐蝕，同時(shí)利用汽輪機(jī)低壓回?zé)岫嗉壖訜?，?jīng)濟(jì)性高，補(bǔ)充水與凝結(jié)水混合溫差小，但不足之處是補(bǔ)充水量的調(diào)節(jié)要受熱井水位和給水箱水位雙重影響，因此調(diào)節(jié)較復(fù)雜。對高參數(shù)熱電廠因外部汽水損 失較大，因此補(bǔ)充水量也大，常設(shè)專門的大氣式補(bǔ)充水除氧器對補(bǔ)充水進(jìn)行第一級除氧，待匯入主水流后再在高壓除氧器中進(jìn)行第二級除氧，此時(shí)為減少匯集處得溫差，第一級除氧器出來的補(bǔ)充水匯集在同級抽汽的回?zé)峒訜崞鞒隹谔帯ρa(bǔ)充水引入系統(tǒng)的要求是：因?yàn)檠a(bǔ)充水中含有大量的氧，補(bǔ)入熱力系統(tǒng)后即要除氧，不能腐蝕流經(jīng)的設(shè)備和管道；補(bǔ)充水與主水流匯集時(shí)，應(yīng)盡量減少兩種水流在匯集處得溫差，以減少不可逆熱損失；補(bǔ)充水補(bǔ)入系統(tǒng)應(yīng)隨系統(tǒng)工質(zhì)損失的大小進(jìn)行水量自動(dòng)調(diào)節(jié)。 3． 除氧器（ 4段抽汽）采用滑壓運(yùn)行，這不僅提高了機(jī)組設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高機(jī)組低負(fù)荷時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性，簡化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機(jī) 的抽汽點(diǎn)分配更合理，提高了機(jī)組的熱效率，為了解決在變工況下除氧器效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動(dòng)前置泵。 簡化系統(tǒng)提高經(jīng)濟(jì)性，而采用 3高加間疏水冷卻器，減少冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。 5段抽汽（ 4低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。同時(shí)，疏水溫度高對水泵的運(yùn)行也不利，會(huì)使安全性降低。 123高加疏水采用逐級自流進(jìn)入除氧器，這樣降低了熱經(jīng)濟(jì)性。 2． 3高壓加熱器和 4低壓加熱器，由于抽汽過熱度很大，設(shè)有內(nèi)置蒸汽冷卻器。 擬定如下 : 1． 機(jī)組有八級不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四 低、一除氧”除一臺(tái)除氧器為混合式加熱器外，其余均為表面式加熱器。系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各種熱力設(shè)備之 間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時(shí)的狀態(tài)，參數(shù)起了變化的各種熱力設(shè)備，它僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實(shí)際表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠能量轉(zhuǎn)換過程技術(shù)完善程度和熱經(jīng)濟(jì)性。第二，三電場均采用 400MW 板距，采用 72KV