【正文】 10 參考資料 Chen X. and Sowerby R., 1996, Blank Development and the Prediction of Earing in Cup Drawing, International Journal of Mechanical Science, Vol. 8, , pp. 509516. Date . and Padmanabhan ., 1992, On the Prediction of the Forming Limit Diagram of Sheet Metals, International Journal of Mechanical Science, Vol. 34, , pp. 363374. Hrivnak A. and Sobotova L.,1992, The Influence of the Deformation Aging and the Conditions of Stress on the Properties of the Deep Drawing Steel Sheet, Journal of Materials Processing Technology, Vol. 34, pp. 425430. Johnson W. and Mellor .,1983 Engineering Plasticity, 2nd Ed., Ellis Horwood, Camelot Press, UK. Kawai N. et al., 1992,Friction Behavior in the Cup Ironing Process of Aluminum Sheets., Journal of Engineering for Industry, Vol. 114, ., 1997, Prediction of the Limiting Drawing Ratio and the Maximum Drawing Load in CupDrawing, International Journal of Machine Tools and Manufacture, Vol. 37, , pp. 201213. Lange K., 1985, Handbook of Metal Forming, McGrawHill, New York, pp. 2022. Roger P., 1991, Sheet Metal Forming, Adam Hilger, New York, pp. 181242. Thiruvarudehelvan S. and Loh ., 1993, Drawing of Cylindrical and Hemispherical Cups using an Improved Tooling for FrictionActuated Blank Holding, Journal of Materials Processing Technology, Vol. 37, pp. 267280. Thomas . and Dadras Jr. P., 1981, Modeling of Sheet Forming ProcessesAn Overview, Wright State Univ., Dayton, Ohio, pp. 122. Yossifon S. and Tisosh J., 1991, On the Dimensional Accuracy of Deep Drawing Products by Hydroforming Processes,” International Journal of Mechanical Science, Vol. 11 33, , pp. 279295. 。從上述措施表明，空氣壓的方法也有可能提高其他金屬合金板料的拉深極限比。 4 結(jié)論 空氣壓被證明是增加鋁 1050 拉深性能的有效方法。 雖然 實(shí)驗(yàn)研究獲得的拉深極限比并不是在最佳的條件下進(jìn)行的，但該趨勢(shì)表明了使用內(nèi)空氣壓獲得高的拉深極限比是很有優(yōu)勢(shì)的。 圖 7 顯示了空氣壓對(duì)拉深的影響載荷位移曲線，在一般情況下，板料的直徑大拉深力也增大，而這個(gè)數(shù)據(jù)表明了，在高空氣壓下，板料的直徑增大，拉深最大載荷并沒有一直增大，這就是說，內(nèi)部空氣壓有助于降低拉深力和板料摩擦力。 7 圖 6 展示了板料在過渡成拉深件的厚度變化 在氣壓 70MPa，在凸模的圓角半徑處隨空氣壓力的下降而該局部應(yīng)變一直集中在這一部分，因此，拉深的厚度變化程度在減少得到證實(shí)。圖 5 顯示的是拉深的照片在給定的參數(shù)條件下拉深得到的。 3 結(jié)果與討論 為了研究空氣壓對(duì)拉深性能的影響，拉深極限比可從各工序條件獲得，為了拉深極限比，板料的最大直徑，這是計(jì)算直徑低于該板料將被拉深成功及關(guān)于拉深件出現(xiàn)拉裂的關(guān)鍵。 6 在拉深前，板料涂上高潤(rùn)滑油，以降低板料成形時(shí)的接觸摩擦。在本研究中 4mm/s 的速度是拉深最合適的速度，壓邊力需要選擇為最低限度的力，以防止拉深件的起皺，在一系列的測(cè)試中發(fā)現(xiàn) 350kgf 為最合適，在實(shí)驗(yàn)中安排沖床沖壓與變量測(cè)試同時(shí)進(jìn)行，逐步增加空氣壓力，直到找到最大壓力其不在影響拉深性能的，每次測(cè)試是重復(fù) 2 至 3 次取其平均值，所以實(shí)驗(yàn)如圖 3 所示進(jìn)行操作。因此根據(jù)板料的厚度，為凸、凹模選擇最合適的圓角半徑為 6mm，凸模直徑為。凸、凹 模的幾何形狀，尤其它們的圓角半徑是拉深過程的主要考慮因素，在 [8]說明了當(dāng)凸模圓角半徑的值不不超過板料厚度的兩倍，則在拉深是不會(huì)拉裂，而當(dāng)凸模的圓角半徑大于板料厚度的 10 倍是，則拉深不能順利流動(dòng)。 5 圖 3 示意本研究中使用的凸、凹模。這個(gè)壓力機(jī)的最大載重量為 50 噸，沖壓速度 1mm/s~15mm/s，在這沖壓過程中，凸模安裝在下方，而凹模安裝在上面，沖壓的壓邊力和沖壓的行程指標(biāo)由計(jì)算機(jī)提供。 實(shí)驗(yàn)初步表明，板料直徑小于 70mm都沒有發(fā)生破裂，因此我從 70mm 直徑的板料逐步增加直徑，當(dāng)破裂發(fā)生的板料時(shí)，實(shí) 驗(yàn)進(jìn)行增加或減少板料的直徑，以確定 4 材料的最大直徑來估算板料的拉深極限比。 本篇文章介紹了實(shí)驗(yàn)方法和結(jié)果。 3 一種可能的方式，這是空氣 壓利用專門設(shè)計(jì)的沖床 通氣在板料 內(nèi)部表面的。第 一次變形發(fā)生在凹模圓角半徑與凸模圓角半徑部分，因?yàn)檫@是模具不受摩擦約束的部分。如果板料的尺寸選擇正確，拉深將穩(wěn)定進(jìn)行足以克服板料與壓邊的摩擦和部分綜合力，拉深將成功。（投稿日期 2020年 8 月 7 日，經(jīng)修訂的 2020 年 1 月 30 日） 圖 1 是一個(gè)杯形件模具示意圖，顯示了凸模、凹模和壓邊，以及部分已成形杯狀。 在這項(xiàng)工作中，研究?jī)?nèi)部壓力對(duì)鋁板成形性能的影響，以提高鋁合金的的拉深極限比。 拉深極限比通常是用來表示金屬板料的拉深能力，即是拉深件的最大板直徑與最終拉深后的直徑比在成功的拉深條件下，從所周知一個(gè)高的塑性各項(xiàng)異值（ r 值）清楚地代表了更好的拉深性能，通過提高抵抗板料的變薄性能。 Johnson and Mellor, 1983） 對(duì)于可以從給 定的材料已能判斷能否成功成形的幾何零件，知道該材料的成形極限是必要的。 Thiruvarudehelvan and Loh, 1993。 Date and Padmanabhan, 1992。在設(shè)計(jì)和控制拉深過程不僅取決 工件的材料，而且還取決于工件表面狀態(tài)，塑性變形力和使用的設(shè)備。雖然通過一般的冶金和模具設(shè)計(jì)原則提高拉深性能，但在研究改善鋁板的成形性仍然不足。其中鋁合金在沖壓車間的成形的明顯差異以被觀察得到 （ Roger， 1991 年 。 大多數(shù)合金鋁有一個(gè) R 值（塑性各向異性值 ） 在 ~ 之間 。 關(guān)鍵詞 : 拉深 、 內(nèi)部空氣壓 、 極限 拉深 比（ LDR）， 鋁 1050 。 這個(gè)想法可能是導(dǎo)致這一目標(biāo)過程中使用特殊的沖壓拉深，可以在高施加 壓力板的內(nèi)部表面變形。, The relatively steep decrease in thickness at rounding part that had touched with punch nose radius reflects the local strain has been concentrated on this part. Therefore, the decrease in the degree of thickness variation at the rounding part confirms that the local strain conc