【正文】 n 式 中， m：任意正整數(shù)。 由于本設計選用的發(fā)動機最高轉速較低，所以還是選用標準推力軸承，根據(jù)花鍵尺寸，選取 51110（內徑 55mm ，外徑 90mm ）平面座型推力 軸承。這個間隙反映在踏板上為一段自由行程。在分離離合器時，由于分離軸承的旋轉，在離心力的作用下，它同時還受到徑向力。分離軸承在工作中主要承受軸向分離力，同時還承受在高速旋轉時離心力作用下的徑向力。 分離桿主要有鋼板沖 壓和鍛造成型兩種生產方式。分離桿支承處設有調整螺栓可以達到調整各個分離桿與分離軸承的間的距離。分離桿中加入加強板。分離桿在壓盤上的支承方式也很簡單。但由于分離桿的中間支承在離合器蓋的窗口上，支承處的接觸面積比較小，容易磨損，而且在磨損以后，分離桿的位置將發(fā)生變化，工作時會發(fā)生響聲。由于鉸接處全部采用了滾針軸承，具有摩擦損失小，傳動效率高的優(yōu)點。而在中央彈簧離合器中，只有彈性桿而沒有分離桿一詞，廣義上來說，離合器分離 時它已不在傳遞彈簧的工作壓力，故也可算著分離桿。 圖 離合器 蓋 的散熱通風 （ 3）離合器的對中問題 離合器蓋內裝有分離杠桿、壓盤、壓緊彈簧等重要零件，因此它相對與飛輪必須有良好的對中，否則會破壞離合器的平衡，嚴重影響離合器的工作。此外，它還是離合器壓緊彈簧和分離杠桿的支承殼體。 這里初步選擇厚度為 15mm ， HT200 密度是 3/kgm ,此時壓盤的質量初步估算是 22[( ) ( ) ]22Ddh?? ?= ,約取為 3kg. 校核公式如下： 壓mcL??? ?? 式中， ? 為溫升， /C? ； L 為滑磨功， mN? ； ? 為分配到壓盤上的滑磨功所占的百分比：單片離合器壓盤， ? =；雙片離合器壓盤， ? =；雙片離合器中間壓盤， ? =； c 為壓盤的比熱容，對于鑄鐵壓盤， c = ? ?KkgJ ? ；壓m 為壓盤的質量， /kg 。由于各傳動片沿圓周均勻分布，它們的變形不會影響到壓盤的對中性和離合器的平衡。 （ 2）壓盤應具 有較大的剛度 壓盤應具有足夠大的剛度，以保證在受熱的情況下不致產生翹曲變形，而影響離合器的徹底分離和摩擦片的均勻壓緊。 壓盤外徑 D=225 ㎜ 壓盤內徑 d=150 ㎜ 壓盤的厚度確定主要依據(jù)以下兩點： （ 1）壓盤應有足夠的質量 在離合器的結合過程中，由于滑磨功的存在，每結合一次都要產生大量的熱，而每次結合的時間又短（大約在 3 秒鐘左右），因此熱量根本來不及全部傳到空氣中去，這樣必然導致摩擦副的溫升。 所以在選用時必須進行認真的校核。由彈簧鋼帶制成的傳動片一端鉚在離合器蓋上，另一端用螺釘固定在壓盤上， 為了改善傳動片的受力情況，它一般都是沿圓周布置。固緊摩擦片的方法采用較軟的黃銅鉚釘直接鉚接，采用這種方法后，當在高溫條件下工作時，黃銅鉚接有較高的強度，同時，當釘頭 直接與主動盤表面接觸時，黃銅鉚釘不致像鋁鉚釘那樣會加劇主動盤工作表面的局部磨損，磨損后的生成物附在工作表面上對摩擦系數(shù)的影響也較小。 （ 3）要有足夠的機械強度，尤其在高溫時的機械強度應較好 （ 4）熱穩(wěn)定性要好，要求在高溫時分離出的粘合劑較少，無味，不易燒焦 （ 5）磨合性能要好，不致刮傷飛輪及壓盤等零件的表面 （ 6）油水對摩擦性能的影響應最小 （ 7）結合時應平順而無“咬住”和“抖動”現(xiàn)象 由以上的要求 ,目前車 用離合器上廣泛采用石棉塑料摩擦片，是由耐熱和化學穩(wěn)定性能比較好的石棉和粘合劑及其它輔助材料混合熱壓而成，其摩擦系數(shù)大約在 左右。411 下面進行擠壓應力 j? （ MPa ）及剪切應力 j?（ MPa ）的強度校核： σ j=[σ j]= MPa。2 ? ? ? ? 0 ? 根據(jù)摩擦片的外徑 D=225mm 與發(fā)動機的最大轉矩 Temax= N431 ? ? ? 0 ? 0 ? C1039。211 ? ? ? 0 ? 0 ? C1039。411 ? ? ? 0 ? 0 ? C1039。1 ? ? ? ? 0 ? C1039。 m 花鍵尺寸 擠壓應力 σ j/Mpa 齒數(shù) N 外徑 D′ /mm 內徑 d′ /mm 齒厚 b/mm 有效齒長 l/mm 160 50 10 23 18 3 20 10 180 70 10 26 21 3 20 200 110 10 29 23 4 25 225 150 10 32 26 4 30 250 200 10 35 28 4 35 280 280 10 35 32 4 40 300 310 10 40 32 5 40 325 380 10 40 32 5 45 350 480 10 40 32 5 50 圖 從動盤轂花鍵 表 SAE矩形花鍵尺寸系列 SAE D 1D 1L 2D 3D 2L C1039。 花鍵選取后應進行擠壓應力σ j（ MPa）及剪切應力τ j（ MPa）的 強度校核： [ 2 ]22m a xjj8 []()eTD d znl????? （ ） [ 2 ]m a x4 [ ] 1 5()jjeTD d zn lb??? ? ?? （ ） 式中， z 為從動盤轂的數(shù)目；其余參數(shù)見表（ 51） 。它一般采用齒側對的矩形花鍵安裝在變速器的第一軸上，花鍵的尺寸可根據(jù)摩擦片的外徑 D與發(fā)動機的最大轉矩 Temax 按國標 GB1144－ 74 選取。 圖 組合式彈性從動片 1從動片； 2摩擦片鉚釘 3波形彈簧鉚釘； 4摩擦片； 5波形彈簧片 載貨汽車上則經常采用組合式彈性從動片如圖 54所示，在這種構造中，靠壓盤一側的從動片 1上鉚有波形彈簧片 5，摩擦片 4 用鉚釘 2鉚在波形彈簧 5 上；靠近飛輪一側無波形彈簧片，摩擦片直接鉚在從動盤 1上。圖 盤軸向彈性結構和蓋總成壓簧在離合器接合過程 加緊載荷變化曲線 中摩擦面上加緊載荷的變化曲線。慣性力的大小與從動盤的轉動慣量成正比，因此為了減小轉動慣量以減輕變速器換擋時的沖擊，從動片一般都做得很薄，通常用 ~ 厚的鋼板沖制而成。 6）接合時應平順而不生產“咬合”或“抖動”現(xiàn)象。 2）有足夠的機械強度和耐磨性。它主要應用于中、高級轎車。 2）將扇形波形片的左、右凸起段分別與左、右側摩擦片鉚接。 為了使 從動盤 具有軸向彈性，常用的方法有： 1）在從動盤上開“ T”形槽，外緣形成許多扇形，并將扇形部分沖壓成依次向不同方向彎曲的波浪形。 圖 帶扭轉減振器的從動盤 1， 13— 摩擦片； 2， 14， 15— 鉚釘； 3— 波形彈簧片； 4— 平衡塊； 5— 從動片； 6， 9— 減振摩擦； 7— 限位銷； 8— 從動盤轂； 10— 調整墊片； 11— 減振彈簧； 12— 減振盤 從動盤設計 從動盤總成主要由摩擦片、從動片、減振器和花鍵轂等組成。在從動片 5 和減振盤 12 上圓周切線方向開有6 個均布的長方形窗孔，在在從動片 和減振盤之間的從動盤轂 8 法蘭上也開有同樣數(shù)目的從動片窗孔，在這些窗孔中裝有減振彈簧 11，以便三者彈性的連接起來。 5 從動盤的 結構選型和設計 從動盤結構介紹 在現(xiàn)代汽車上一般都采用帶有扭轉減振的從動盤 ,用以避免汽車傳動系統(tǒng)的共振 ,緩和沖擊 ,減少噪聲 ,提高傳動系統(tǒng)零件的壽命 ,改善汽車行使的舒適性 ,并使汽車平穩(wěn) 起步。 2）摩擦片的內外徑比 c 應該在 ~ 范圍內，即 ≤ c≤ 3）為保證離合器可靠傳遞轉矩，并防止傳動系過載，不同車型的β值應在一定范圍內，最大范圍β為 ~，即 ≤β≤ 4）為了保證扭轉減振器的 安裝，摩擦片內徑 d 必須大于減振器彈簧位置直徑 2 0R 約 50mm，即 d＞ 2 0R +50 5）為反映離合器傳遞轉矩并保護過載的能力，單位摩擦面積傳遞的轉矩應小于其許用值，即 ][)(/4 0220 ccc TdDZTT ??? ? （ j ） 式中， 0cT 為單位摩擦面積傳遞的轉矩（ N 703，單面面積為 221 2cm ，由公式 3 3 3m a x 0 (1 / )12eT uz p D d D?? ??計算得 0 31 .5 1 5 6 .8 0 .1 8 73 .1 40 .3 2 0 .7 0 3 ( 0 .2 2 5 )12 ap M P???? ? ? ? m a x 1 . 5 1 5 6 . 8 2 3 5 . 2ceT T N m?? ? ? ? ? 表 離合器摩擦片尺寸系列和參數(shù)（即 GB1457— 74） 160 180 200 225 250 280 300 325 350 內徑 d/mm 110 125 140 150 155 165 175 190 195 厚度 h/ 4 C? =d/D 1－ 3C? 單位面積 F/ 3cm 106 132 160 221 302 402 466 546 678 4 離合器基本參數(shù)的優(yōu)化 在設計離合器的時候，首先就是要確定離合器的性能參數(shù)和尺寸參數(shù)，這些參數(shù)的變化影響離合器的結構尺寸和工作性能；其次，在確定了 基本參數(shù)以后，必然要對參數(shù)進行優(yōu)化處理。顯然，傳遞大的轉矩，就需要有大的尺寸。 各類汽車β值的取值范圍通常為： 轎車和微型、輕型貨車 β =~ 中型和重型貨車 β =~ 越野車、帶拖掛的重型汽車和牽引汽車 β =~ 單位壓力 0p 的確定 單位壓力 0p 對離合器工作性能和使用壽命有很大影響，選取時應該考慮離合器的工作條件，發(fā)動機后 備功率大小，摩擦片尺寸、材料及其質量和后備系數(shù)等因素。在選擇β時，應該考慮到以下幾點： (1)摩擦片在使用中磨損后，離合器還應能可靠地傳遞發(fā)動機最大轉矩。 假設摩擦片上工作壓力均勻，則有 F= 4/)( 2200 dDpAp ?? ? （ b ） 式中， 0p 為摩擦面單位壓力， A 為一個摩擦面的面積； D 為摩擦片外徑； d為摩擦片內徑。改善離合器散熱通風結構的措施有：在壓盤上設散熱筋，或鼓風筋；在離合器中間壓盤內鑄通風槽；將離合器蓋和壓桿制成特殊的葉輪形狀，用以鼓風；在離合器外殼內裝導流罩。C 以下。但反向承載能力差，汽車反拖時易折斷傳動片，故對材料要求較高，一般采用高碳鋼。前兩種的共同缺點是在聯(lián)接件之間都有間隙，在驅動中將產生沖擊和噪音，而且在零件相對滑動中有摩擦和磨損，降低了離合器的傳動效率。此結構中彈簧壓力直接作用于壓盤上。 多片離合器多為濕式，它有分離不徹底、軸向尺寸和質量大等缺點，以 往主要用于行星齒輪變速器換擋機構中。單片離合器機構簡單、尺寸緊湊，散熱良好、維修調整方便，從動部分轉動慣量小，在使用時能夠保證分離徹底、接合平順。隨著飛輪、壓盤和從動盤壓緊程度的逐步加大，離合器主、從動部分轉速也漸趨相等，直至離合器完全接合而停止打滑，結合過程結束。 (1)接合狀態(tài) 離合器處于接合 狀態(tài)時，踏板 12(見圖 )未被踩下，處于最高位置，分離套筒被回位彈簧 10 拉到后極限位置，分離杠桿 7 內端與分離軸承 9 之間存在間隙 離合器自由間隙 )，壓盤 5 在壓緊彈簧 16 作用下將從動盤壓緊在飛輪上，發(fā)動機的轉矩即經飛輪及壓盤通過兩個摩擦面?zhèn)鹘o從動盤，再經從動軸 2 傳給變速器。分離撥叉是中部帶支點的杠桿，內端與分離套筒接觸，外端與拉桿鉸接。 離合器分離機構由分離撥叉 1分離套筒和分離軸承 分離杠桿 回位彈簧 10 等組成。從動盤通過內花鍵孔與從動軸滑動配合。 離合器主動部分包括飛輪 4(如圖 所示 )、離合器蓋 6 和壓盤 5。如在脫檔時，由于原來嚙合的齒面壓力的 存在，可能使脫檔困難，但如用離合器暫時分離傳動系，即能便利脫檔。但變速器在空檔位置時，變速器內的主動齒輪和發(fā)動機還是連接的，要轉動發(fā)動機，就必須和變速器內的主動齒輪一起拖轉，而變速器內的齒輪浸在黏度較大的齒輪油中，拖轉它的阻力是很大的。發(fā)動機啟動后，得以穩(wěn)定運轉的最低轉速約為 300～ 500r/min，而汽車則只能由靜止開始起步，一個運轉著的發(fā)動機，要帶一個靜止的傳動系，是不能突然剛性接合的。），因此起步時長時間打滑不至于的燒損摩擦片。這種布 置在設計上帶來了實實在在的好處，是壓盤上彈簧的工作壓力分布更均勻，并減小里軸向尺寸。 早期單片干式離合器有與錐形離合器先類似的問題，即離合器接合時不夠平順。 浸在油中的盤片式離合器，盤子直徑不能太大，以避免在高速時把油甩掉。 現(xiàn)今