【正文】 ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 ３６ 余熱鍋爐 設(shè)置一臺余熱鍋爐。 (4) 富氣壓 縮機(jī)組 富氣壓縮機(jī)采用背壓式汽輪機(jī) +氣壓機(jī)兩機(jī)組配置。 (3) 增壓機(jī)組 增壓機(jī)采用增壓機(jī)＋電動機(jī)二機(jī)組配置，共兩臺， 1開 1備。 (2) 備用主風(fēng)機(jī)組 備用主風(fēng)機(jī)組采用主風(fēng)機(jī) +電動機(jī)兩機(jī)組配置。 煙機(jī)采用單級懸臂式。 ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 ３５ (9) 再吸收塔 直徑Φ 1600mm，采用 30層單溢流條型浮閥塔板。 (5) 催化分餾塔 分餾塔直徑φ 4200mm，采用 34 層雙溢流條型浮閥塔板。 (2) 沉降器及汽提段 沉降器置于再生器之上，直徑為Φ 6400m，內(nèi)襯 100mm 無龜甲網(wǎng)襯里，采用單級 4 組高效旋風(fēng)分離器。余熱鍋爐投入運(yùn)行前再生煙氣可經(jīng)旁通線排至煙囪。外取熱器和 循環(huán)油漿蒸汽發(fā)生器產(chǎn)的中壓飽和蒸汽和余熱鍋爐自產(chǎn)的中壓飽和蒸汽一起在余熱鍋爐過熱段過熱，一部分供氣壓機(jī)的蒸汽輪機(jī)使用，其余部分送出裝置。 穩(wěn)定汽油自穩(wěn)定塔底先經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料換熱器 、解吸塔進(jìn)料換熱器分別與ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 ３３ 脫乙烷汽油、凝縮油換熱后，再經(jīng)穩(wěn)定汽油 熱水換熱器、穩(wěn)定汽油冷卻器冷卻至 40℃，一部分至產(chǎn)品精制裝置脫硫醇；另一部分由穩(wěn)定汽油泵加壓后進(jìn)入吸收塔作補(bǔ)充吸收劑。脫乙烷汽油由解吸塔底抽出，經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料泵升壓后再經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料換熱器與穩(wěn)定汽油換熱 ,送至穩(wěn)定塔進(jìn)行多組分分餾。其中一中回流自第八層塔盤流入吸收塔一中回流泵 ,由泵升壓后經(jīng)吸收塔一中回流油冷卻器冷至 38℃返回吸收塔第九層塔盤；二中回流自第二十八層塔盤抽出，由吸收塔二中回流泵打至吸收塔二中段回流油冷卻器冷至 38℃返回吸收塔第二十九層塔盤。分離出的富氣再進(jìn)入氣壓機(jī)二段。 油漿自分餾塔底由循環(huán)油漿泵抽出后分為兩路，一路作為回?zé)捰蜐{直接送至提升管反應(yīng)器；另一路經(jīng)油漿 原料油換熱器、循環(huán)油漿蒸汽發(fā)生器發(fā)生 級飽和蒸汽將溫度降至 280℃后再分為兩路，大部分作為上下返塔至分餾塔，小部分經(jīng)產(chǎn)品油漿冷卻器冷卻至 90℃，作為產(chǎn)品油漿送出裝置。 分餾塔多余熱量分別由頂循環(huán)回流、一中段循環(huán)回流、二中段循環(huán)回流及油漿循環(huán)回流取走。富氣進(jìn)入氣壓機(jī)。 三級旋風(fēng)分離器回收的催化劑，由三旋催化劑儲罐用非凈化壓縮空氣間斷送至廢催化劑罐。從煙氣輪機(jī)出來的煙氣，進(jìn)入余熱鍋爐進(jìn)一步回收煙氣的熱能，使煙氣溫度降到 180℃以下，最后排入大氣。桶裝金屬鈍化劑先經(jīng)化學(xué)藥劑吸入泵打進(jìn)化學(xué)藥劑罐，然后由化學(xué)藥劑 注入泵連續(xù)注入至提升管的進(jìn)料管線上。汽提后的催化劑沿待生立管下流，經(jīng)待生立管、待生塞閥、待生催化劑分配器進(jìn)入再生器，在 690℃左右的再生溫度、富氧及 CO 助燃劑的條件下進(jìn)行逆流完全再生。 主要操作條件 (1) 反應(yīng)再生 反應(yīng)壓力 MPa（表） 反應(yīng)溫度 515～ 520℃ 再生壓力 MPa（表） 再生溫度 680～ 700 ℃ (2) 分餾 分餾塔頂壓力 MPa（ g） 分餾塔頂溫度 110℃ ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 ３０ 分餾塔底溫度 360℃ (3) 吸收穩(wěn)定 吸收塔頂壓力 MPa（ g） 解吸塔頂壓力 MPa（ g ） 再吸收塔頂壓力 MPa（ g ） 穩(wěn)定塔頂壓力 MPa（ g） 裝置工藝流程 裝置由反應(yīng) 再生、分餾、吸收穩(wěn)定 (含氣壓機(jī) )、主風(fēng)機(jī) 煙機(jī)系統(tǒng)、余熱鍋爐、余熱回收站組成，各部分流程敘述如下。主機(jī)為煙氣輪機(jī)＋軸流主風(fēng)機(jī)＋電動機(jī)三機(jī)組；備機(jī)為離心主風(fēng)機(jī)＋電動機(jī)。同時，為減少氣體壓降，保證吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的高效率操作，氣壓機(jī)二段出口水冷器也采用折流桿冷凝冷卻器。經(jīng)工業(yè)裝置運(yùn)轉(zhuǎn)證明，立管式三級旋風(fēng)分離器可除去粒徑大于 10μ的催化劑粉塵，有效地保護(hù)煙機(jī)。 ? 解吸塔采用冷、熱兩段進(jìn)料以降低塔底重沸器高溫位熱負(fù)荷。 分餾塔設(shè)四個循環(huán)回流取熱，即頂循、一中、二中及油漿，各部分取熱比例為： 頂循 一中 二中 油漿 % % 8% % 其中頂循熱量主要用來加熱原料、低溫?zé)崴灰恢谐┓€(wěn)定塔底重沸器外，多余熱量用于加熱低溫?zé)崴?；油漿熱量首先用于加熱原料油，剩余部分用于發(fā)生中壓蒸汽； 二中溫位高達(dá) 320～ 330℃，此部分熱量用于發(fā)生中壓蒸汽，既符合熱量逐級利用的原則，又保證了操作時的靈活性。 設(shè)置一臺余熱鍋爐回收再生煙氣余熱，其中煙氣高溫段過熱中壓飽和蒸汽，中溫段產(chǎn)生中壓飽和蒸汽，低溫段預(yù)熱裝置及余鍋本體產(chǎn)汽用的除氧水。外取熱水系統(tǒng)采用自然循環(huán)方式，節(jié)省動力，運(yùn)行可靠。該外取熱器的催化劑進(jìn)出口為同一 管道，不設(shè)滑閥。采用高效霧化噴嘴使催化劑與良好霧化并均勻分布的原料油霧滴接觸，達(dá)到瞬間汽化、反應(yīng)的目的。設(shè)計主要從改進(jìn)汽劑接觸即改進(jìn)檔板結(jié)構(gòu)、改善蒸汽分配及增加催化劑停留時間三方面入手，減少催化劑所攜帶的油氣量，進(jìn)一步降低可汽提焦炭產(chǎn)率，在較低的蒸汽耗量下取得理想的汽提效果。改善催化劑與原料接觸前的流動狀況，使油氣與催化劑接觸前，以接近活塞流的形式向上流動，使催化劑與原料保持均勻接觸。 ? 主風(fēng)、煙氣流程簡單 主風(fēng)控制簡單，配置煙氣能量回收機(jī)組后，再生器風(fēng)量可固定，有效提高了裝置操作的穩(wěn)定性；煙氣能量回收率高。 ? 操作控制簡單、靈活 裝置控制參數(shù)少，兩器差壓范圍大，操作靈活，抗事故能力強(qiáng)。 ? 采用改進(jìn)的主風(fēng)分布管 主風(fēng)分布的好壞直接影響再生器的流化質(zhì)量，從而影響燒焦效果。 ? 采用較低的再生溫度 較低的再生溫度有利于提高劑油比并保護(hù)催化劑活性，為反應(yīng)原料提供更多的活性中心。 再生工藝技術(shù) 再生方案的選擇原則考慮兩個主要因素：其一滿足再生催化劑的定碳要求，使催化劑的性能得以充分發(fā)揮；其二是避免采用過于苛刻的再生條件，恢復(fù)并保護(hù)催化劑活性。 工藝技術(shù)及特點 (1) 再生技術(shù)及特點 近年來，催化裂化反應(yīng) 再生技術(shù)已有長足發(fā)展。 從穩(wěn)定操作、保證裝置長周期運(yùn)轉(zhuǎn)及環(huán)境保護(hù)角度出發(fā)，設(shè)計中考慮添加 CO 助燃劑、油漿阻垢劑等助劑。柴油產(chǎn)率較低，其十六烷值與 FCC 柴油十六烷值基本相當(dāng)。其工藝特點為：以加氫蠟ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 ２４ 油和減壓渣油為原料，在較高的反應(yīng)溫度、較深的反應(yīng)深度，較低的油氣分壓，較高的劑油比，并在添加了擇型分子篩的專用催化劑的作用下進(jìn)行催化裂解反應(yīng)，生產(chǎn)較多的丙烯及高辛烷值汽油。因此 ,該重油綜合利用項目采用 蠟油催化裂化及蠟油加氫的組合工藝。所以本項目原料資源充足。 全廠總 物料平衡表 物料 數(shù)量 104t/a 一 .原料 合計 ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 ２２ 二 .產(chǎn)品 三 .燃料氣 四 .損失 ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 ２３ 第四章 工藝技術(shù)方案 第一節(jié) 工藝技術(shù)方案的選擇 一 . 工藝技術(shù)方案確定的依據(jù) 目前 ,原油市場價格逐步提升，以渣油為主要原料的焦化裝置效益逐步遞減。 全廠燃料氣脫硫后作為燃料自用。 蠟油加氫裝置原料性質(zhì) 常壓蠟油 焦化蠟油 混合原料 加工量，萬噸 /年 40 40 80 比重（ ℃ /℃）， g/cm3 總硫， wt% 總氮， wtppm 4500 7500 6000 堿氮， wtppm 450 1500 950 殘?zhí)浚?wt% 鎳， wtppm 釩， wtppm 閃點（開口），℃ 223 185 185 折射指數(shù) 苯胺點，℃ 凝固點，℃ 40 28 36 運(yùn)動粘度， mm2/s 50℃ 122 34 65 運(yùn)動粘度， mm2/s 100℃ 21 5 餾分，℃ 0% 303 280 290 5% 361 338 349 10% 370 361 365 30% 422 409 416 50% 473 422 453 70% 503 445 479 ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 １８ 90% 550 474 512 95% 575 495 535 100% / 催化混合原料油性質(zhì) 序號 項 目 加氫蠟油 減壓渣油 混合原料 1 混合比，％ 80 20 2 比重， d420 0． 893 0． 9875 3 粘度， mm2/s 500C 800C 1000C 126 10 5822 1463 890 265 4 閃點（開口）， 0C 278 5 殘?zhí)浚? W% 6 灰分， W% 7 初餾點，℃ 333 354 5%，℃ 363 468 10%，℃ 376 513 30%，℃ 415 541 50%，℃ 488 70%，℃ 492 493 90%，℃ 545 95%，℃ 594 100%，℃ 643 干點 ，℃ 第二節(jié) 產(chǎn) 品 一 .主要產(chǎn)品 項目主要產(chǎn)品見下表 序號 產(chǎn)品名稱 產(chǎn)量（ 104 t/a） 去向 1 液化石油氣 出廠銷售 ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 １９ 2 精丙烯 出廠銷售 3 汽油 34 出廠銷售 4 柴油 16 出廠銷售 5 催化油漿 出廠銷售 6 干氣 作為裝置自用燃料氣 7 硫磺 出廠銷售 合計 二 .各產(chǎn)品執(zhí)行的產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn) 各產(chǎn)品執(zhí)行的產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)見下表 序號 產(chǎn)品名稱 執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn) 備注 1 液化氣 GB111741997 2 汽油 GB179301999 3 柴油 GB2522020 4 精丙烯 GB/T 77162020 5 硫磺 GB244992 三 .主要產(chǎn)品質(zhì)量 (見以下各表 ) 1. 產(chǎn)品質(zhì)量要求 無鉛汽油部分質(zhì)量要求 項目 質(zhì)量指標(biāo) GB179301999 90 號 93 號 95號 研究法辛烷值 ≮ 90 93 95 抗暴指數(shù) ≮ 85 88 90 硫含量， %(m/m) ≯ 苯含量， %(v/v) ≯ 芳烴含量， %(v/v) ≯ 40 烯烴含量， %(v/v) ≯ 35 蒸汽壓， kPa 不大于 88（夏） /74（冬） 氧含量， %(v/v) ≯ ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 ２０ 注：國家已于 2020 年 7 月 1 日起強(qiáng)制執(zhí)行新的汽油質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求，即無鉛汽油的含硫量從原來的 %降為 %，以使汽車排放指標(biāo)達(dá)到歐Ⅱ標(biāo)準(zhǔn)。這些都大大好于行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。 廢渣：裝置內(nèi)置換出的廢催化劑由專業(yè)廠家回收。 ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 １６ 氮 氣 350 nm3／ h。 ：本裝置年開工按 8000 小時計，為連續(xù)生產(chǎn)。（制氫規(guī)模 ：15000Nm3/h）。催化劑采用中國石油化工集團(tuán)公司撫順石油化工研究院開發(fā)的 FH98加氫精制催化劑。 ：本項目中催化部分采用 多產(chǎn)液化石油氣 (尤其是丙烯 )和高辛烷值汽油工藝。 (5)空壓站：擴(kuò)建 120m3n/min的供風(fēng)系統(tǒng)。生產(chǎn)、生活用水均采用地下水。 第三節(jié) 建設(shè)規(guī)模及范圍 一 .建設(shè)規(guī)模 本項目的裝置和罐區(qū)按 重油 催化處理能力 80 104t/a設(shè)計，并配套 80 104t/a 的蠟油混合加氫、 15000Nm3/h焦化干氣制氫、 3 104t/a 硫磺和 60t/h 污水汽提裝置 ,具體內(nèi)容如下 : 1. 項目 生產(chǎn)主單元 (1) 催化裂化 80 104t/a (2) 氣體分餾 20 104t/a ASEC 80萬噸 /年重油催化項目可行性研究報告 １３ (3) 催化配套（汽油、液化氣脫硫醇和干氣、液化氣脫硫） (4) 蠟油加氫 80 104t/a (5) 焦化干氣制氫 104Nm3/h (6) 硫磺回收 3 104t/a (7) 污水汽提