【正文】 2023年 1月 下午 8時 41分 :41January 23, 2023 1業(yè)余生活要有意義，不要越軌。 20:41:0120:41:0120:41Monday, January 23, 2023 1知人者智，自知者明。 下午 8時 41分 1秒 下午 8時 41分 20:41: 楊柳散和風(fēng)，青山澹吾慮。 :41:0120:41:01January 23, 2023 1意志堅強的人能把世界放在手中像泥塊一樣任意揉捏。 , January 23, 2023 很多事情努力了未必有結(jié)果，但是不努力卻什么改變也沒有。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時 41分 1秒 20:41: 1比不了得就不比，得不到的就不要。 20:41:0120:41:0120:411/23/2023 8:41:01 PM 1以我獨沈久，愧君相見頻。有潤滑：表層部位的 ?110?密度 減小，整個板厚方向上的軋制織構(gòu)變 得均勻， ?111?織構(gòu)組分占有優(yōu)勢，使 r值提高。 10℃ 。 碳含量為 %的低碳鋼，入口溫度應(yīng)控制 在 850?800℃ 。 圖 312 ELC和 ULCTi鋼的 變形抗力 圖 313 碳含量對鐵素體區(qū)軋制后 (終軋溫度： 800?750C?，卷曲溫度： 700?650C?)的斷面屈服強度和韌性的 影響 鐵素體軋制適宜的參數(shù) （ 1）鐵素體軋制適應(yīng)的產(chǎn)品 （ 2）鐵素體軋制工藝要求 1）直接應(yīng)用的熱軋薄帶鋼，可以替代常規(guī)冷軋 退火薄板； 2）一般用冷軋用鋼； 3）深沖、超深沖冷軋用鋼； 4）鐵素體區(qū)域熱軋后直接退火的鋼板。 （ ?+?）兩相區(qū)軋材的織構(gòu)和分層 （ ?+?）兩相區(qū)軋材的織構(gòu)和各向異性 圖 325 （ ?+?）兩相區(qū)軋制的 Nb鋼三維織構(gòu)圖 圖 327 各理想取向的屈服強度各向異性（計算值） 分層 兩相區(qū)軋材，即使極低硫 化，在以脆性斷口溫度為 中心相當(dāng)廣泛的試驗溫度 范圍內(nèi)也有平行于軋制面 的分層。 相變后的 ?晶粒在受壓縮時在晶粒內(nèi)形成亞結(jié)構(gòu)。 兩相區(qū)軋制時組織和性能的變化 兩相區(qū)控制軋制時鋼材的強韌性能變化 (1)溫度的影響 再結(jié)晶軋制 +兩相區(qū)軋制 未再結(jié)晶軋制+兩相區(qū)軋制 （ 2）壓下量的影響 不論軋制類型和鋼種如何， TS、 YS均隨壓下率增加而單調(diào)增加。因此在熱加工過程中易于發(fā)生動態(tài)回復(fù)，而且動態(tài)回復(fù)可以完全和應(yīng)變硬化相平衡，從而使應(yīng)變能難以達到使鐵素體發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶的水平，因而在熱加工過程中一般是不易發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶的。曲線中沒有峰值應(yīng)力，意味著穩(wěn)態(tài)區(qū)域發(fā)生的是動態(tài)回復(fù)而不是動態(tài)再結(jié)晶。 變形使連續(xù)轉(zhuǎn)變時 的貝氏體轉(zhuǎn)變開始 溫度上升，縮短了孕育期。 圖 38 含鈮 16Mn鋼的道次變形量與 Ar3的關(guān)系 (加熱溫度 1180?C ， 20min) Nb鋼在再結(jié)晶溫度以下變形對 C曲線的影響，加熱溫度為 1250 ?C ? 880 ?C， 30%變形； 無變形 （ 4） 冷卻速度的影響 冷卻速度 ?， Ar3? 。 鐵素體細化的程度： Ⅱ 型 IB型 過渡 IA型， Ⅱ 型最細。 Ⅱ 型： 熱軋溫度低，熱軋后變形的奧氏體晶粒不發(fā)生再結(jié) 晶，鐵素體在剛軋完后就在變形帶邊界處和晶界處成核， 形成細小的等軸晶粒。 塊狀 (等軸的 ) 先共析鐵素體 (魏氏組織鐵素體 ) 圖 31 熱軋條件與所得到的魏氏組織級別關(guān)系 （ 2）從部分再結(jié)晶奧氏體晶粒生成鐵素體晶粒 部分再結(jié)晶奧氏體晶粒由兩部分組成： 再結(jié)晶晶粒： 特點： 未再結(jié)晶晶粒： 特點： 存在問題： 鐵素體不均勻，對強度、韌 性的影響： 解決方法： 多道次軋制，產(chǎn)生形變帶，轉(zhuǎn) 變后也可得到細小的鐵素體晶粒。 圖 310 熱軋態(tài)及熱處理態(tài)鋼中 ?晶粒成核地點及所生成的 ?晶粒組織 圖 312表明 ， 未再結(jié)晶區(qū)軋制變形 30％ 的工具鋼中 ， 珠 光體相變的成核地點不同： a)相變初期 ， 珠光體優(yōu)先于 晶界成核； b)隨著變形的進行 ， 珠光體在退火孿晶界和 ? 晶界處均發(fā)生成 核； c)珠光體于 變形帶上成核； d)珠光體于晶粒 內(nèi)部成核 。 影響變形帶的因素 ： 1)變形量： 變形 30％時，增加很微 弱， 易造成混粒組織，原 因：（值得注意?。? 變形 30％時，迅速增加。 總結(jié) ： 由未再結(jié)晶變形 ?? ?的轉(zhuǎn)變比由已再結(jié) 晶的無變形 ???轉(zhuǎn)變所生成的 ?晶粒要細得多 ， 得到變形 ?非常重要 。 動態(tài)再結(jié)晶實驗方法： 試驗鋼再結(jié)晶規(guī)律研究試驗工藝 試驗結(jié)果與分析： 1）變形量對奧氏體再結(jié)晶百分數(shù)的影響 02040608010012010 20 30 40 50 60 70 80變形量 ε (%)再結(jié)晶百分數(shù)(ω%)1150℃1100℃1050℃1000℃950℃900℃850℃圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=1100℃ 時的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 2）變形溫度對奧氏體再結(jié)晶百分數(shù)的影響 020406080100120850 900 950 1000 1050 1100 1150軋制溫度T ( )再結(jié)晶百分數(shù)(%)10%20%30%40%50%60%70%80% （ ℃ ） 圖 X70W管線鋼變形溫度對再結(jié)晶百分數(shù)的影響 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結(jié)晶金相照片 5— 50%； 6— 60%； 7— 70%； 8— 80% X70W鋼再結(jié)晶區(qū)域圖 圖 2 靜態(tài)再結(jié)晶率各應(yīng)力值的確定 ? ?? ?0???????mrmaX X?—— 靜態(tài)再結(jié)晶率， %； ?m—— 第一道次卸載時對應(yīng)的應(yīng)力值， MPa； ?0—— 第一道次塑性變形時的屈服應(yīng)力值， MPa； ?r—— 第二道次熱壓縮時的屈服應(yīng)力值， MPa。 微合金元素對 靜態(tài)再結(jié)晶數(shù)量的影響： 1)抑制奧氏體再結(jié)晶 。 與 Si— Mn鋼比， Nb鋼的再結(jié)晶臨界變形量明顯增大。 熱變形間隙時間內(nèi)鋼的奧氏