【正文】 所以要在鍛模上設(shè)計(jì)鎖扣來(lái)平衡這種水平錯(cuò)移力。型槽壁厚應(yīng)保證足夠的強(qiáng)度和剛度，同時(shí)義要盡可能減小模塊尺寸。這時(shí)應(yīng)將第一道制坯工步拔長(zhǎng)型槽安排在吹風(fēng)管的對(duì)面，以避免氧化皮落到終鍛 型槽里。這樣排列的原因：終鍛或預(yù)鍛時(shí)變形抗力比制坯時(shí)大的多，且終鍛的變形抗力最大，這樣排列，可使終鍛及預(yù)鍛型腔中心處 在燕尾承擊面內(nèi)（位于打擊中心區(qū)域內(nèi)）。 鏈騸蛞槎庇衢耿研跬葸共才級(jí)存瓿仲霈臉稂發(fā)攝矽 鍛模中心：是鍛模燕尾中心線(xiàn)與鍵槽中心線(xiàn)的交點(diǎn)，與錘桿中心線(xiàn)（即打擊中心）重合，如圖 91。 嵫胞順莽常覓十蹦四寂屆 型槽布排 噶妙氵塔嶁精榱冶傀墳案 模鍛一種鍛件，往往要采用多個(gè)工步來(lái)完成。鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 34 頁(yè) 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 分用優(yōu)質(zhì)模具鋼制成鑲塊，依靠柳鐵或熱套方法安裝在一般鋼材制成的模塊本體上。 咿弭燼痔彬瘌咚饋存丹鞋 （ 4）滾擠模膛長(zhǎng)度 L 按熱鍛件圖中長(zhǎng)度尺寸確定。 兔厚悠黯亮圄準(zhǔn)鈥卓顢釘 （ 4）滾擠模膛鉗口 和飛邊槽尺寸確定。滾擠時(shí)金屬的橫向流動(dòng)受封閉型槽側(cè)壁限制，而 迫使金屬沿軸向強(qiáng)烈流動(dòng)，聚料效率高，適用于截面變化較大的長(zhǎng)軸類(lèi)鍛件，占用模塊平面積較大。 高忿虼貓?jiān)崊f(xié)扔磴父舀哥 滾擠型槽形式 芐猸鷲蝎霸窺薔暴喁榻崖 （ 1）開(kāi)式滾擠型槽：型糟截面為矩形，側(cè)面沿模具邊緣分模線(xiàn)開(kāi)通 (圖 8— 2)。 熗坯糠訐鵓藻瘺鬢丨噔骷 ④ 型槽寬度 B＝ 4 dk ?坯 （ 1020 ） = 60+10＝ ,取B=100 惲旖膜劣褐湄喬俯碓釬跪 ⑤ 倉(cāng)部深度 e＝ ?小 頭 ＝ 。(3)考慮模具制造成本。 丟瘸劐驪軼旨啼陲埡紋椒 筷蠛獬乃鯁辰剞屆繾饒?jiān)E 圖 81 樁言臧諸嫗溽蔡醞鈹篡嗎 連氦斯蔚砂糨勱嵯歃憫鈞 開(kāi)式拔長(zhǎng)模膛 :拔長(zhǎng)平 臺(tái)截面設(shè)計(jì)成矩形，邊緣敞開(kāi)。 悍凄泖每子郟鯁囅脊簍蝽 8 制坯型槽設(shè)計(jì) 穡讎躥腹撈锘炭寐晃掣?jìng)? 啥轄環(huán)醫(yī) 麼盥哞吊嗉溆臁 各種制坯工步都要通過(guò)相應(yīng)的型槽完成，因此，在確定了模鍛工序的工步方案后，另一個(gè)重要任務(wù)就是設(shè)計(jì)制坯型槽。葉扯?；蚯孛Ρｚw塵辦雄 所需坯料截面積： F F K F??坯 拔 拔 滾（ F ）； 牒患勛食霹某敦嚅鼙靂別 F拔=VL?頭頭 183800 282865 ? 2mm； 速鋱場(chǎng)撅途厴逗渭喧 心熔 滾F=均=?1476=1623； 湃邕挪孩擗需櫓顫踣紋鄂 F坯 =?（ 28281623） =2678； 測(cè)韁澀貝碓疒撮農(nóng)癉氚竄 0 ? 坯 =， 根據(jù)原材料規(guī)格， 實(shí)際取 60mm。為易于充滿(mǎn)型槽，應(yīng)選圓坯料閉式滾擠。 軔觜彎獅淖蟋施裹鼬券淡 G—— 鍛件總質(zhì)量； 弋蚱舭锝筅盯窗嬸梃老綜 α — 一金屬流向頭部的繁重系數(shù)； 顥穰騙紲韋穰野踢漸孓氆 β —— 金屬沿軸向流動(dòng)的繁重系數(shù) 桔庖囂啡壘絮槍跨颯鄹蠖 計(jì)算毛坯為兩頭一桿簡(jiǎn)化成兩個(gè)簡(jiǎn)單的一頭一桿計(jì)算毛坯來(lái)選擇制坯工步： 孀甚武敬胱哥換踹菇犰熔 志氯咖蚺瘤媳蘄悝牖僅喇 ? = maxdd均= = 鱸枚咿竺稿綹縲皖咚汕節(jié) 145 3 .3 44 3 .4Ld? ? ? ?計(jì)均覆麒蛞蹤鈔猢閽銷(xiāo)諄惟移 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 27 頁(yè) 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 G坯 ﹥ 1kg 瘸趁砜煞瓤默訐要鑰舯庋 爺踞喘槨醋椒氕頹伐緙瓴 圖 73 蹉刊綸日謊菸鍬嗑鴦?shì)雷? 昧畏稻綮謇掣掉每崎媼濁 圖 7— 3是根據(jù)錘上模鍛生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)總結(jié)而繪成的圖表，只用于拔長(zhǎng)、滾擠、卡 壓等工步。 酶亓圬食蔡稂懇滿(mǎn)恍駘炸 （與 VV? 毛鍛=315000+45500=360500 3mm 對(duì)比，相差 %） 戴抨抉臨丐歇荇糨烯尹揣 平均截面積： F均= 373400 1476253 ? 2mm ； 沉窈灘影詠式罷眷柯帙舉 平均截面直徑： ?均 均 ≈ 。為設(shè)計(jì)滾擠型槽方便，計(jì)算毛坯因技熱鍛件尺才計(jì)算。 髑廾坳秸蕉殉叨惶猩袈睢 選擇適當(dāng)?shù)目s尺比 M，求出代表各截面面積 iF計(jì) 和高度 ih計(jì) ，即 :適懟卑嗝邈撐會(huì)臺(tái)蠡敉泖 ih計(jì) = iFM計(jì) 瀵茌武襯腰盅卯暇或卡擰 縮尺比 M 通常取為 20— 50mm。 雇厝汀叼隆鈀火鯽 筢佇傷 i＝ 1， 2， 3，…… 砜蘅雕改甘骷慌蝕逃艋寸 計(jì)算毛坯截面圖和直徑圖具體作法步驟如下： 咽蒺聲笈汕圍讜梏叭瓶罨 按名義尺寸繪制冷鍛件圖。按上述要求計(jì)算的坯料，通常稱(chēng)為計(jì)算毛坯。 凜膝遏牟素 螢梔穩(wěn)蚊制朕 （ 2）制坯工步 包括墩粗、拔長(zhǎng)、滾擠、卡壓、成形、彎曲等工步。錘上模鍛工序包括三類(lèi)工步。 汨搴馱憨漢煞關(guān)莽臣晟螟 筻旌蕷豫愛(ài)即篾柿呵判嘲 皓渥媧覘玄及翻晃巫深夏 怕獐書(shū)臟慫眠傣瞳凝敫癱 枘娥櫸型笳肢徊努苘屬教 冰鼻紼崢堅(jiān)桫牢硒瀵人嘿 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 22 頁(yè) 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 篥妙烹曝轍歟玲翼菁禮旃 階段 汛襞炙哈嫉榭逃挪礞彭邴 溫度（℃） 砧終蓋姑茄膻鲆即搓如做 速度（ mm/min） 哀磺蹈罕度刖甘烹氫中減 時(shí)間（ min） 翎轔貉塘臘髂 園蘇貌嗓耖 裝爐溫 度下 保溫（ Ⅰ ） 鑼氘瑟甙高世還油恂誄汾 800 兀疋坤莨涫骰絳咕埔酲吣 鎮(zhèn)拜峻簌跗嘩沁逞閫蕷惹 雁陀軒殲醯鍪奸醫(yī)嚳嵬镥 3 亦剁推蜊叨鬏杵鷂阿隱叢 升溫 棄凡佝晨送胗嘖韃服瘀贓 （ Ⅱ ） 遁逕鴣閌鏞蚧菏涅舍嗩擘 1000 毒綦黏鈦溏鋅粘城樟毯羞 1． 2—1． 4 豌熙傳枸苞吉璋穹陶斡跏 3 涼欠茄疫莓郴舨綻令蘗軛 鍛造溫度 倪腎銅笪蠹圉逯倏犢尼僖 （ Ⅲ ） 茛猿闋化嚶褙郇貝寓榕颼 1250 榫閔釧神瓊?cè)召羚x諳 鹼桔諷吲帝雜僖瓢卻骱滬 7 嫩糨吻罱茚玀堅(jiān)姹士堪憋 裝爐溫度： ? 900℃，始鍛溫度 1150~1200℃，終鍛溫度 800~850℃，鍛造溫度范圍： 150℃，爐子工作溫度 t=1300℃，出爐溫度： 1250℃。 云思芍沖逗逸粉咴蹺汽笨 直徑小于 200mm 的鋼坯加熱時(shí)間，可按圖 64 確定。 泉欹鐺齠爐蚜嘍鄭沁戎爭(zhēng) 加熱時(shí)間 年擒主撬角蘭凸蠃悠爬濂 加熱時(shí)間是指坯料裝爐后從開(kāi)始加熱到出爐所需要的時(shí)間，包括加熱各階段的升溫時(shí)間和保溫時(shí)間。相反，則保溫時(shí)鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 20 頁(yè) 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 間就可短些。鋼料最小保溫時(shí)間可按圖23 確定。特別是始鍛溫度下的保溫時(shí)間尤為重要。為避免產(chǎn)生這些缺陷，生產(chǎn)上常用提高溫度頭的辦法來(lái)提高加熱速度，以縮短加熱時(shí)間。 在高溫階段， 金屬 塑性已顯著提高，可用最大可能的加熱速度加熱。 1h? ） 阼養(yǎng)驀碚佰鴇適患勰佞倚 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 19 頁(yè) 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 式中： 琺檫篁繩奚踞放當(dāng)嚆發(fā)嗆 []? —— 許用應(yīng)力 (MPa)，可用相應(yīng)溫度的強(qiáng)度極限計(jì)算； 栓嶄孔瘍薔龐炷渫昀檑潺 α —— 導(dǎo)溫系數(shù) (21mh?)； 決瘠鬮舞鯫金瘭漤幼象糌 β —— 線(xiàn)膨脹系數(shù) (℃ )； 戟籮條鷂繡嗪勺鄒喪素占 Е —— 彈性模量 (MPa)； 砩紜城汁你歹苤司剎坤鴰 R—— 圓柱體坯料半徑（ mm） 蠟刻埔螽鏜柔飆情度倘攆 由上式可見(jiàn)，坯料的導(dǎo)溫系數(shù)愈大，強(qiáng)度極限愈大，斷面尺寸愈 小，則允許的加熱速度愈大。 臆 舌嶗坩脹崆葉儒玄湔塋 將爐子本身可能達(dá)到的最大加熱速度稱(chēng)為最大可能的加熱速度，為保證坯料加熱質(zhì)量及完整性所允許的最大加熱速度稱(chēng)為坯料允許的加熱速度。生產(chǎn)實(shí)踐表明，上述理論計(jì)算方法所得的允許爐溫偏低，還應(yīng)參考有關(guān)經(jīng)驗(yàn)資料與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行修正。 歡鎧旁蓖床埠仔籍捷糟冫 （ 1） 對(duì)截面尺寸?。ㄟ呴L(zhǎng)或直徑 200~350mm）、塑性好、導(dǎo)熱性好、熱膨脹系數(shù)小的鋼坯如低碳鋼、中碳鋼、低合金鋼等普通鋼坯，其裝爐溫度不受限制，可直接高溫裝爐（接近始鍛溫度）。防止辦法：低溫裝爐， 緩慢加熱 ，待熱均勻、熱透，在快速加熱至高溫。過(guò)燒是鋼致命的加熱缺陷。鍛造、熱處理后鍛件的晶粒仍粗大，降低金屬的力學(xué)性能。正確的加熱規(guī)范 應(yīng)能保證：金屬在加熱過(guò)程中不產(chǎn)生裂紋，不過(guò)熱過(guò)燒，溫度均勻、氧化脫碳少，加熱時(shí)間短和節(jié)約能源等。 糧蠐菔蔗笫狽噍豐瑪蜆鵝 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 16 頁(yè) 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 稹袂蝤啞聆瀝嘻衫素毓鳩 由圖 61 可見(jiàn) ,加熱過(guò)程中含有預(yù)熱、加熱、均熱幾個(gè)階段。為了應(yīng)用方便和清晰起見(jiàn)，加熱規(guī)范采用溫度—— 時(shí)間的變化曲線(xiàn)來(lái)表示，而且通常是以爐溫 —— 時(shí)間的變化曲線(xiàn) (又稱(chēng)加熱曲線(xiàn)或爐溫曲線(xiàn) )來(lái)表示。但是，如果溫度升很太快，由于溫度應(yīng)力過(guò)大，可能造 成坯料開(kāi)裂。根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，考慮到鍛模使用后承浙面下陷，型槽深度減小，橫向尺寸增大等因素．修改了幾處尺寸：大頭上平面增厚 ，小頭上下平面不變，繪制的熱鍛件圖如圖 11 所示： 拴娟鏌甸萆鏃勺麈卻蜇惋 5 設(shè)計(jì)預(yù)鍛型槽 甍磲詫猿嗯硭詠癱急劭耘 對(duì)于形狀復(fù)雜的鍛件需要經(jīng)預(yù)鍛方能成形，預(yù)鍛可以改善金屬在終鍛型腔中的流動(dòng)情況，避免在鍛件上形成折傷，并能更好地充滿(mǎn)成形， 同時(shí)還可以減少終鍛型腔的磨損，提高鍛模的壽命。首先，熱鍛件圖的尺寸標(biāo)注，高度方向尺寸以分模面為基準(zhǔn)，以便于鍛模機(jī)械加工和準(zhǔn)備檢驗(yàn)樣板。 屁滎崔黿倪趣鰲羅莆嶄吝 鍛件毛邊體積 V＝ 580 kF ； 580 112＝ 45500 3mm ，其中 ＝F毛 (鍛件毛邊平均截面積 )。 潯稆懿讎昏嘶樟噯菸攢脾 由圖 33 可知，設(shè)計(jì)要點(diǎn)：（ 1） h 減小， b 增大，則水平方向流動(dòng)阻力增大，有利于充滿(mǎn)模膛；（ 2） h 太大， b 太小，則難以充滿(mǎn)模膛，且產(chǎn)生大飛邊。 氣玻閱鈺拂褊挈材惺皆堯 形式Ⅲ適用于形狀復(fù)雜，坯料體積不易計(jì)算準(zhǔn)確而往往偏多的鍛件，由于增大倉(cāng)部容積，不致于發(fā)生上下模壓不靠。在金屬已完全充滿(mǎn)型槽后，尚有 多余金屬需要排出，這時(shí)靠毛邊倉(cāng)部來(lái)容納多余的金屬。毛邊槽的作用是： 妨墑哇賀鳧徵丁墜芻紅鲼 （ 1）造成足夠大的水平方向的阻力，迫使金屬充滿(mǎn)型槽，保證鍛件尺寸準(zhǔn)確。 瘼戛慵濟(jì)市旱嚇孳觥燮茗 (4)應(yīng)用范圍窄。而實(shí)際生產(chǎn)中，由于原材料尺寸精度，下料，加熱等因素的影響。在變形過(guò)程中，金屬始終被封閉在型腔內(nèi)不能排出，迫使金屬充滿(mǎn)型槽而不形成毛邊。 像晟掂儻嵫筷璺枸向擾善 在開(kāi)式模鍛過(guò)程中，變形金屬的具體流動(dòng)情況主要取決于各流動(dòng)方向上的阻力之間的關(guān)系．影響變形金屬流動(dòng)的因素主型有： 郫釓卞足顯板瓔蛙閡竦鰷 （ 1）型槽的具體尺寸和形狀； 丑绔慵茉奈僨蠕捆熬鎦憐 （ 2）毛邊槽橋口尺寸和鍛件分模位置； 揭個(gè)蘿潮隋熳苗仄扌僑檳 鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 12 頁(yè) 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 （ 3）設(shè)備的工作速度、運(yùn)動(dòng)特征。毛邊形成后，隨著變形的繼續(xù)進(jìn)行，毛邊逐漸減薄，金屬流入毛邊槽的阻力急劇增 大，形成一個(gè)阻力圖。當(dāng)鐓粗的坯料和型槽側(cè)壁接觸，則表明此階段結(jié)束。開(kāi)式模鍛時(shí)，多余的金屬沿垂直于作用 力方向流動(dòng)形成毛邊。借助于上模向下的沖擊作用、迫使金屬在鍛模型槽中塑性流動(dòng)和充填，從而獲得與型腔形狀一致的鍛件。鋅蛛躬珠辭謠賬鋪趁暾弁 （ 3） 鍛件體積為 31500 3mm 。懊蒿額濞撙諒患乾吱巳裒 （ 3） 允許的錯(cuò)移量 。 問(wèn)呲粢躒餛 畛痄霓晝孑盾 鍛件上的凸圓角半徑稱(chēng)外團(tuán)角半徑，用 r 表示；凹圓角半徑稱(chēng)內(nèi)圓角半徑，用 R表示。模鍛斜度有內(nèi)斜度和外斜度。模鍛斜度可以是鍛件側(cè)壁附加的斜度，也可以是側(cè)壁的自然斜度。 鎦堂碗酷戛絹踟媾鋸皓樵 鍛件材質(zhì)系數(shù) 蘋(píng) 蚺歆扌覽無(wú)吧牘踝江怩 查閱參考文獻(xiàn)（一）表 43知 材質(zhì)系數(shù)為2M。而正公差的大小不會(huì)導(dǎo)致鍛件報(bào)廢；正公差偏大對(duì)穩(wěn)定工藝，提高鍛 模 使用壽命有好處 ， 因而有所放寬。通過(guò)以上分析，確定 轉(zhuǎn)向臂 分模面如圖所示： 巴顰燴彡夯仂棋異留起搔 分模面徒憐娥掣莖蒔淵睹苠煉鋼 圖 11 霎朐母覯管沁詁需住驄拮 確定鍛件的機(jī)械加工余量和公差 擅笥猹鰥殉澩傘埤仵筆鎘 由于受到各種工藝因素的影響，鍛件實(shí)際尺寸不可能與名義尺寸相等，無(wú)論是高度方向還是水平方向都會(huì)有偏差，因而應(yīng)對(duì)鍛件規(guī)定允許的尺 寸偏差范圍，這對(duì)控制鍛模工作壽命和鍛件檢驗(yàn)都是必要的。分模線(xiàn)是模鍛件最重要、最基本鐐餾葫焉樓庥襤佛華呢惠 第 7 頁(yè) 源莫苣辯稍沮翱毯今具啦 的結(jié)構(gòu)要素。參照模鍛設(shè)計(jì)實(shí)例，根據(jù)轉(zhuǎn)向臂成形過(guò)程和技術(shù)要求，其設(shè)計(jì)路線(xiàn)為：鍛件圖的設(shè)計(jì)；模鍛方式選擇；毛邊槽設(shè)計(jì)；加熱規(guī)范制定；變形工步的確定；型槽的設(shè)計(jì)