【正文】 這幾個月以來，賈老師不僅在學(xué)業(yè)上給我以精心指導(dǎo)，同時還在思想給我以無微不至的關(guān)懷，在此謹(jǐn)向賈老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意。老師們課堂上的激情洋溢，課堂下的諄諄教誨；同學(xué)們在學(xué)習(xí)中的認(rèn)真熱情，生活上的熱心主動，所有這些都讓我的四年充滿了感動。本設(shè)計采用的間接鋼筋為HRB335螺旋筋，直徑為12mm，間距s=60mm,螺旋筋中心直徑為240mm。本設(shè)計采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體。而≤因此，僅按構(gòu)造配置鋼筋即可。故承載力滿足要求。根據(jù)式選用直徑為12mm的HRB335鋼筋時，鋼筋的間距為13cm，此時單位長度行車道板所提供的鋼筋面積為驗算截面承載力=根據(jù)式選用直徑為12mm的HRB335鋼筋時，鋼筋的間距為18cm，此時單位長度行車道板所提供的鋼筋面積為。支點截面剪力：跨中截面彎矩： 圖29 簡支板可變作用計算圖式（mm）a）分布圖 b）圖 c）V圖計算支點剪力時，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置，考慮了相應(yīng)的有效工作寬度后，每米板寬承受的分布荷載如圖29c所示，支點剪力計算如下其中 把以上數(shù)據(jù)代入上式得= 通過上面的計算，可得到連續(xù)板可變作用效應(yīng)如下：支點截面彎矩： 可變作用當(dāng)進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)局部加載時，汽車荷載采用車輛荷載，汽車后輪著地寬度和長度分別為=,=。（3）總永久作用1）支點截面永久作用彎矩為2）計算剪力時：，計算圖式見圖28.式中 ——板的計算跨徑；——板的凈跨徑，=；——板的厚度，=；——梁肋寬度，=。對于剪力，可不考慮板和主梁的彈性固結(jié)作用，認(rèn)為簡支板的支點剪力即為連續(xù)板的支點剪力。 連續(xù)板荷載效應(yīng)計算行車道板與主梁梁肋是連接在一起的，當(dāng)橋面現(xiàn)澆部分完成后，行車道板與主梁梁肋之間的連接情況，既不是固結(jié)，也不是鉸接，而應(yīng)該考慮彈性固結(jié)，即支撐在一系列彈性支撐上的多跨連續(xù)板。則作用與橋面的均布荷載集度為沖擊系數(shù)為1+μ=，懸臂根部可變作用效應(yīng)計算為荷載在鋪裝層內(nèi)的擴散分布，假定為呈45176。（3）總永久作用效應(yīng)：懸臂根部永久作用效應(yīng)為彎矩：=. 行車道板的計算考慮到主梁翼緣板內(nèi)鋼筋是連續(xù)的，故行車道板可按懸臂板（邊梁）和兩端固結(jié)的連續(xù)板（中梁）兩種情況來計算。 計算由預(yù)加力引起的跨中反撓度計算預(yù)加力引起的反拱度值時，剛度采用，可按下式計算式中 ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中撓度；——使用階段各鋼束的預(yù)加彎矩；——單位力作用在跨中時所產(chǎn)生的彎矩；——全截面的換算慣性矩。 斜截面抗裂性驗算斜截面抗裂性是由斜截面混凝土的主拉應(yīng)力控制的，計算混凝土主拉應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗算。 正截面抗裂驗算全預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足－≤0式中 ——在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力； ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力?！A(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角，見表27。于是C=，此處的=，=為了計算剪跨比m，首先必須在確定最不利截面位置后才能得V值和相應(yīng)的M值，因此只能采取試算的辦法，即首先假定值，按所假定的最不利截面位置計算V值和相應(yīng)的Ｍ值，根據(jù)上述公式求得ｍ值和Ｃ值，如假定的值與計算的Ｃ值相等或基本相等，則該處即為最不利位置。10b=10460=＞==所以本設(shè)計主梁的支點截面尺寸符合要求。⑤構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。 斜截面承載力驗算（1）斜截面抗剪承載力驗算：計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置按下列規(guī)定采用：①距支座中心h/2處的截面。（3）驗算最小配筋率（以跨中截面為例）：根據(jù)規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足式要求≥式中 ——受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值，由以上計算可知，對于跨中截面，= kN則上式為 =10（――）kN（2）四分點截面正截面承載力驗算：四分點截面承載力計算圖式見圖24。則上式為 =10（－－）kN1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面，若≤（式中、分別為受壓翼緣有效寬度和厚度）成立時，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。m四分點12301 04010跨中10102010301040100支點1234表26 （Ⅱ）預(yù)加力作用效應(yīng)計算表截面鋼束號預(yù)加力階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)（四分點截面計算結(jié)果見表1021）sinacosakNkNkNh=式中 A——主梁混凝土截面面積； u——構(gòu)件與大氣接觸的截面周邊長度。本設(shè)計采用逐根張拉鋼束，張拉時按鋼束２－３－１－４的順序，計算時應(yīng)從最后張拉的鋼束逐步向前推進(jìn)，計算結(jié)果見表21。計算的方法如下。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。2）bb線以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜距。在每一個階段中，凡是中性軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力，都需要計算。本例中由于h/b=10/50=1/5＜1/3,則b=3 h=30cm，h為承托根部厚度。下面以跨中截面為例計算，其他截面計算方法相同，計算結(jié)果見表12~表14。a——錨固點至支座中心線的水平距離（cm）.2)控制截面的鋼束重心位置計算①各鋼束重心位置計算：根據(jù)圖19所示的幾何關(guān)系，當(dāng)計算截面在曲線段時，計算公式為a=a+R(1－cosa),sina=當(dāng)計算截面在近錨固點的直線段時，計算公式為a=a+y－xtan式中a——鋼束在計算截面處鋼束中心到梁底的距離； a——鋼束起彎前到梁底的距離； R——鋼束彎起半徑； a——圓弧段起彎點到計算點圓弧長度對應(yīng)的圓心角。)cm=a=(28－93tan7176。.為了簡化計算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加固圓弧，最下排兩根鋼束需進(jìn)行平彎。錨固端截面布置的鋼束如圖16b所示，鋼束群重心至梁底距離為a=cm=下面應(yīng)對鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)核，首先需計算錨固端截面的幾何特性。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置1）在對跨中截面進(jìn)行鋼束布置時，應(yīng)保證預(yù)留管道的要求，并使鋼束的重心偏心距盡量大，本設(shè)計采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋金屬波紋管，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道直徑的一半，另外直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm,，在豎直方向兩管道可重疊。本例采用的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強度為f=1860Mpa,彈性模量E=10Mpa。mkNkN①第一期永久作用②第二期永久作用③總永久作用（=①+②）④可變作用（汽車）⑤可變作用（汽車）沖擊⑥標(biāo)準(zhǔn)組合（=③+④+⑤）⑦短期組合（=③+④）⑧極限組合［=③+（④+⑤）］. 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量估算及其布置本設(shè)計采用后張法施工工藝，設(shè)計時應(yīng)滿足不同設(shè)計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，即承載力，變形及應(yīng)力等要求，在配筋設(shè)計時，要滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求，一下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配筋數(shù)量。m= kNmV= kN1）計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，如圖13，可變效應(yīng)為：不計沖擊 S=m(+ y)沖擊效應(yīng) S=μm(+y)式中 S——所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力；q——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；P——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——影響線上同號區(qū)段的面積；y——影響線上最大豎坐標(biāo)值；可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) M=[ +]kN式中G——材料的切變模量，取G= E，則α===④計算荷載橫向分布影響線坐標(biāo)：已知θ=，查GM法計算用表，可得表4中數(shù)據(jù)。1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc：由于承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為：==＞，故可將其簡化比擬為一塊矩形的平板，用比擬正交異性板法（GM法）求荷載橫向分布系數(shù)。1）主梁自重①跨中截面段主梁自重（五分點截面至跨中截面，）q(1)=26=②馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計算（）主梁端部截面面積為A=q(2)=(+)26/2kN=③支點段梁的自重（）q(3)=(+)26kN=④邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積為：（－－）m3=端橫隔梁體積為：（－）m3=故半跨內(nèi)橫梁重量q(4) =（2＋1）25kN=⑤主梁永久作用集度 =(+++)kN/=2)二期恒載①翼緣板中間濕接縫集度q(5)=25kN/m=②邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：=一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：=故q(6)=（4＋2）25/③橋面鋪裝層8cm水泥混凝土鋪裝：25kN/m=9cm瀝青混凝土鋪裝：23kN/m=將橋面鋪裝重量均分給無片主梁，則q(7)=（23+）kN/5m=④防撞欄：q(8)=2kN/5m=3kN/m⑤邊梁二期永久作用集度qⅡ=(+++3)kN/m=(2)永久作用效應(yīng)：下面進(jìn)行永久作用效應(yīng)計算（參照圖4）設(shè)a為計算截面至左側(cè)支座的距離，并令c=a/l主梁彎矩M和剪力V的計算公式分別為Mc=1/2c(1c)l2qVc=1/2(1c)ql永久作用效應(yīng)計算見表2圖 4 永久作用效應(yīng)計算圖 表2 邊緣永久作用效用計算表作用效應(yīng)跨中四分點支點c=c=c=0一期彎矩/kN（5）橋面鋪裝：設(shè)計總厚度17cm，其中水泥混凝土厚度8cm，瀝青混凝土厚度9cm，兩者之間加設(shè)防水層。（2）橋面板橫坡度假定為和橋面橫坡度相同，本設(shè)計設(shè)為平破。（5）錨具變形和鋼束回縮量為6mm(單端)。1）預(yù)應(yīng)力鋼束：采用高強度底松弛7絲捻制的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，,公稱面積140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強度fpk=1860Mpa，彈性模量EP=105Mpa。橋梁預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計第一章 設(shè)計基本資料及構(gòu)造布置1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑：25m(墩中心距)。2）施工工藝：按后張法施工工藝制作主梁，采用金屬波紋管和夾片錨具，波紋管內(nèi)徑70mm,外徑77mm。（6）預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)重度按26kN/m3計，普通鋼筋混凝土重度按25kN/m3，瀝青混凝土重度按23kN/m3。（3）主梁坡面：。按照上述資料擬定尺寸，繪制T形梁的跨中及端部截面見圖圖3.圖 1 預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位mm）a）橫斷面 b）內(nèi)梁立面 c）外梁立面 d） 1—1剖面圖圖2 T形梁跨中截面尺寸 圖3 T形梁端部截面尺寸圖計算截面幾何特性，計算時可將整個主梁截面劃分為n個小塊面積進(jìn)行計算，跨中截面幾何特征列表計算見表1. 表1 跨中截面集合特性計算表分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離 分塊面積對上緣靜距分塊面積的自身慣性矩 分塊面積對截面形心的慣性距cmcm大毛截面（含濕接縫）翼板3750三角承500腹板260080下三角169馬蹄1150Σ8169 小毛截面（不含濕接縫）翼板2700三角承500腹板260080下三角169馬蹄115015705Σ7119大毛截面形心至上翼緣距離小毛截面形心至上翼緣距離第二章 計算部分 主梁的作用效應(yīng)計算包括永久作用效應(yīng)和可變作用效應(yīng)。m剪力/kN二期彎矩/kN①計算主梁的抗彎及抗扭慣性矩I和IT抗彎慣性矩I在前面已求得：Ｉ＝對于Ｔ形