【正文】 下三角4馬蹄部分對換軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束求和翼板1凈軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3求和翼板1換軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3求和 表16 四分點截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知： =180cm，=，h=170cm靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離/cm對凈軸靜距翼板1翼緣部分對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3200求和下三角4馬蹄部分對凈軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3求和分塊名稱及序號已知： =180cm，=，h=170cm靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離/cm對凈軸靜距翼板1翼緣部分對換軸靜距3750三角承托2500肋部3200求和下三角4馬蹄部分對換軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束求和翼板1凈軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3求和翼板1換軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3求和表17 支點截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知： =180cm，=，h=170cm靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離/cm對凈軸靜距翼板1翼緣部分對凈軸靜距2700三角承托2肋部3求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2肋部3求和分塊名稱及序號已知： =180cm，=，h=170cm靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離/cm對凈軸靜距翼板1翼緣部分對換軸靜距3750三角承托2500肋部3200求和翼板1凈軸以上換算面積對換軸靜距5000三角承托2500肋部3求和翼板1換軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3求和 截面幾何特性匯總表將計算結(jié)果進行匯總，見表18表18 截面集合特性計算總表名稱符號單位截面跨中四分點支點混凝土截面凈面積凈慣性矩凈軸到截面上緣距離cm凈軸到截面下緣距離cm截面抵抗距上緣下緣對凈軸靜距翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積——鋼束群重心到凈軸距離cm換算面積換算慣性矩換軸到截面上緣距離cm換軸到截面下緣距離cm截面抵抗距上緣下緣對換軸靜距翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積——鋼束群重心到換軸距離cm鋼束群重心到截面下緣距離cm19當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值。故對每一個荷載作用階段，需要計算四個位置的剪應力，即需計算下面幾種情況的靜距；1）aa線以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜距。 截面靜距計算預應力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應力，這兩個階段的剪應力應該疊加。對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度b,應取下列三者中的最小值：b≤=cm=804cmb≤250cm(主梁間距)b≤b+2b+12 h=(20+230+1215)cm=260cm此處，b為梁腹板寬度，b為承托長度，h為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度。計算結(jié)果見表11.表11 鋼束長度計算表鋼束號半徑R彎起角曲線長度直線長度有效長度鋼束預留長度鋼束長度cmradcmcmcmcmcmcm4140314021401140主梁截面幾何特性包括計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩以及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后列出截面特性值總表，為各受力階段的應力演算準備計算數(shù)據(jù)。）； L——計算跨徑（cm）。)cm=a=(28－53tan7176。其他鋼筋彎起角度為7176。在布置錨具時，應遵循均勻，分散的原則。mk==cm=假設(shè)a=19cm,則e=y－a=(170－－19)cm=鋼束數(shù)n為n== =：根據(jù)極限狀態(tài)的應力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度f,應力圖式呈矩形，同時預應力鋼束也達到設(shè)計強度f,鋼束數(shù)n的估算公式為n=式中 M——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩組合設(shè)計值，按表7取用； a——經(jīng)驗系數(shù)，~，.則n===據(jù)上述兩種極限狀態(tài)所估算的鋼束數(shù)量在4跟左右，故取鋼束數(shù)n=4。y——大毛截面形心到上緣的距離，可查表11；——大毛截面的抗彎慣性矩，見表1。mkNkNmV=[－（－） ＋]kN =可變作用（汽車）沖擊效應M= Mμ= kNm= kN三車道（如圖10）m=(+++++)= 圖 10 三車道最不利荷載布置圖（尺寸單位mm）兩車道（如圖11）m=（+++）=07668故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：m= 圖 11 兩車道最不利荷載布置圖（尺寸單位mm）2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)m：如圖12所示，按杠桿原理法繪制支點截面荷載橫向分布影響線并進行布載，1號梁可變作用橫向分布系數(shù)可計算如下：可變作用（汽車）：m=(+)= 圖 12 支點截面荷載橫向分布計算圖式（尺寸單位mm）3）橫向分布系數(shù)見表6.表6 1號梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類型公路Ⅰ級公路—Ⅰ級車道荷載的均布荷載標準值q和集中荷載標準值P分別為q=計算彎矩時，P=[]kN=計算剪力時，P+=：在可變作用效應計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點處橫向分布系數(shù)取m，從支點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從m直線過度到m，其余梁段均取m，本設(shè)計在計算跨中截面，四分點截面和支點截面時，均考慮了荷載橫向分布系數(shù)沿橋梁跨徑方向的變化。I=cbh+cbh =[＋(－)] m = m則單位抗彎及抗扭慣性矩為J=I/ b=(100) m/cm=10 m/cmJ=I/ b=(100) m/cm=10m/cm③計算抗彎參數(shù)θ和抗扭參數(shù)αθ===式中 B——橋?qū)挼囊话耄? l——計算跨徑。m剪力/ kN：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)μ與結(jié)構(gòu)的基頻f有關(guān)，故應先計算結(jié)構(gòu)的基頻，簡支梁橋的基頻可按下式計算=H=其中，mc==kg/m=≤f≤14Hz,故可由下式計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為μ=－=當車道大于兩車道時，應進行車道折減，三車道折減22%，但折減后不得小于用兩車道布載的計算結(jié)果，本設(shè)計分別按車道和三車道布載進行計算，取最不利情況進行設(shè)計。本設(shè)計僅以邊梁作用效應為例進行計算。（4）橫隔板設(shè)置：橫隔板共設(shè)置四道。（1）本設(shè)計為簡支T形梁。（3）預應力管道采用鋼波紋管成形，管道摩擦系數(shù)μ=.（4）管道偏差系數(shù)k=。3）主梁全長：.4）橋面寬度（橋面凈空）：+2(防撞欄)1）設(shè)計荷載：公路Ⅰ級2）環(huán)境標準：Ⅰ類環(huán)境3）設(shè)計安全等級：二級：主梁、翼緣板、橫隔板、濕接縫均采用C50混凝土；橋面鋪裝采用C40混凝土。2）計算跨徑：。（1）相關(guān)濕度為80%（2）體系整體均勻升溫25℃，均勻降溫為23℃。本設(shè)計圖（見圖1）中，主梁各部分構(gòu)造尺寸所對應構(gòu)建溫度為20℃。端部腹板厚度加厚到與馬蹄同寬，以滿足端部錨具布置和局部應力需要。根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，計算可變作用下荷載橫向分布系數(shù)，求出各主梁控制截面（取跨中、四分點、變化點、截面及支點截面）的永久作用和最大可變作用效應，再進行主梁作用效應組合（標準組合、短期組合和極限組合）。m剪力/ kNΣ彎矩/kN對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度＝ｃｍ＝馬蹄部分的換算平均厚度＝ｃｍ＝圖5 抗扭慣性距計算圖式（尺寸單位：cm）計算見表３表3 計算表分塊名稱/cm/cm/ / 翼緣板250腹板20馬蹄46Σ單位寬度的抗彎及抗扭慣性矩＝＝10＝＝10②計算橫梁抗彎及抗扭慣性矩：翼板有效寬度λ的計算見圖６圖圖6 翼板有效寬度計算圖式（尺寸：mm）橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即ｌ＝4＝10m,c＝(－)m＝＝145cm，＝＝16cm，=所以ｃ／ｌ＝＝根據(jù)ｃ／ｌ的比值，求得：λ/c＝，故λ＝＝＝求橫梁截面重心位置＝橫梁的抗彎和抗扭慣性矩＝=[2＋2(－)＋＋(－)]m= mI=cbh+cbh根據(jù)h/ b=＜, c=1/3，但由于連續(xù)橋面的單寬抗扭慣性矩只有獨立板寬扁板者的翼板，取c=1/6≈, h/ b=(－)，查表計算得c=。按照最不利方式布載，并按相應影響線坐標值計算荷載橫向分布系數(shù)。mV=[() +07668]kN =可變作用（汽車）沖擊效應M= kNm= kNm=3）計算支點截面的最大剪力：支點截面可變作用效應的計算圖式見圖15.可變作用（汽車）標準效應V=[1－（－） (＋)＋1]kN =可變作用（汽車）沖擊效應V= Vμ==圖15 支點截面可變作用效應計算圖式根據(jù)作用效應組合的內(nèi)容，選取三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表7.表7 作用效應組合表序號荷載類型跨中截面四分點截面支點截面kN——，,故= cm；k——大毛截面上核心距，設(shè)梁高為h,k,為k=e——預應力鋼束重心對大毛截面重心軸的偏心距，e=y－a=h－y－a, a可預先假定，h為梁高，h=170cm。m=10N對于錨固端截面，應使預應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓，而且要考慮錨具布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。本設(shè)計預應力鋼筋在跨中分為三排，N4號鋼筋彎起角度為5176。)cm=a=(28－13tan7176。)R/cm41553507278711067上表中各參數(shù)的計算方法如下：L為靠近錨固端直線段長度，可根據(jù)需要自行設(shè)計，y為鋼束錨固點至鋼束起彎點的豎直距離，如圖19，根據(jù)各量的幾何關(guān)系，可分別計算如下：y= Lsin，y=y－y= yx= Lcos,R=y/(1－cos)x=Rsin,x=L/2－x－x+ a式中 ——鋼束彎起角度（176。通過每根鋼束長度計算，就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，用于備料和施工。2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算：預應力混凝土梁在計算預應力引起的混凝土應力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應力按實際翼緣全寬計算，由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應力按翼緣有效寬度計算。由于實際截面寬度小于或等于有效分布寬度，即截面寬度沒有折減，故截面的抗彎慣性矩也不需要折減，取全寬截面值。 在使用階段，換算截面的中性軸（稱為換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應力，應該與張拉階段在換軸位置