【正文】 馬蹄51150肋部6260管道或鋼束求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3求和分塊名稱及序號已知： =180cm，=，h=170cm靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離/cm對凈軸靜距翼板1翼緣部分對換軸靜距3750三角承托2500肋部3200求和下三角4馬蹄部分對換軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束求和翼板1凈軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3求和翼板1換軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3求和表17 支點截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知： =180cm，=，h=170cm靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離/cm對凈軸靜距翼板1翼緣部分對凈軸靜距2700三角承托2肋部3求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2肋部3求和分塊名稱及序號已知： =180cm，=，h=170cm靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離/cm對凈軸靜距翼板1翼緣部分對換軸靜距3750三角承托2500肋部3200求和翼板1凈軸以上換算面積對換軸靜距5000三角承托2500肋部3求和翼板1換軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3求和 截面幾何特性匯總表將計算結(jié)果進(jìn)行匯總，見表18表18 截面集合特性計算總表名稱符號單位截面跨中四分點支點混凝土截面凈面積凈慣性矩凈軸到截面上緣距離cm凈軸到截面下緣距離cm截面抵抗距上緣下緣對凈軸靜距翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積——鋼束群重心到凈軸距離cm換算面積換算慣性矩?fù)Q軸到截面上緣距離cm換軸到截面下緣距離cm截面抵抗距上緣下緣對換軸靜距翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積——鋼束群重心到換軸距離cm鋼束群重心到截面下緣距離cm19當(dāng)計算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時，應(yīng)計算預(yù)應(yīng)力損失值。表20 四分點、支點及跨中截面計算表四分點截面支點截面跨中截面鋼束號影響線長度錨固端距張拉端距離x距張拉端距離x距張拉端距離xMPammMPammMPammMPammMPa123030050432934 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉厚批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按式計算=式中 ——在計算截面先張拉的鋼筋重心出，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（MPa），可按下式計算式中 ——分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩；　　　　——計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，＝－，和可分別查表1表10。下面將計算結(jié)果一并列入表26.表26（Ⅰ）預(yù)加力作用效應(yīng)計算表截面鋼束號預(yù)加力階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)（四分點截面計算結(jié)果見表1021）sinacosakNkNkN2）驗算正截面承載力：正截面承載力計算式為≤式中 ——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，本設(shè)計為設(shè)計安全等級為二級，； ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩組合設(shè)計值，可查表7(⑧)。2）驗算正截面承載力：正截面承載力計算按式≤式中 ——承載能力極限狀態(tài)的四分點截面最大彎矩組合設(shè)計值，可查表7。m由此可得＞最小配筋率滿足要求。 ——相應(yīng)于剪力組合設(shè)計值處的截面有效高度（近似取支點處截面的有效高度），取=h－=(1700－)mm=(計算值見表10) ——混凝土強度等級（MPa）。m，則計算結(jié)果與假定的值相差不大，而此處m值為：＞3，故應(yīng)取m=3。 橋梁預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂性驗算，都是以構(gòu)件混凝土的抗應(yīng)力是否超過規(guī)范規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂性和斜截面抗裂性驗算。在本設(shè)計中，以四分點截面為平均值將全梁近似處理為等截面桿件，然后可以按結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算邊梁的跨中撓度。圖26 懸臂板計算圖式（mm）計算懸臂根部一期永久荷載作用效應(yīng)為 圖 27 懸臂板可變作用計算式（mm）圖中，P為車輛荷載后軸的軸重，其值為140kN,后輪著地寬度和長度分別為。梁肋間的板，其計算跨徑按下列規(guī)定取用：1）計算彎矩時，但不大于本例=+=＜=+=。＞= 局部承壓區(qū)的截面尺寸驗算配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部 受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下式要求≤式中——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值，對后張法構(gòu)件的錨頭局壓區(qū)，；本設(shè)計中，每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為，張拉控制應(yīng)力為1302MPa,則=1302式中 ——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)張拉時混凝土立方體抗壓強度值求得，本設(shè)計張拉時混凝土強度等級為C45，則=；——混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強度的等級為C50及以下時，取=；本設(shè)計張拉時混凝土強度等級為C45,；——混凝土局部承壓強度提高系數(shù)；——局部受壓時的計算底面積，可按圖28確定；——混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時，為扣除孔洞后的面積為不扣除孔洞的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。感謝我的母校鄭州航院給了我在大學(xué)四年深造的機(jī)會，讓我能繼續(xù)學(xué)習(xí)和提高；感謝鄭州航院的老師和同學(xué)們四年來的關(guān)心和鼓勵。另外，感謝在整個畢業(yè)設(shè)計期間和我密切合作的同學(xué)，和曾經(jīng)在各個方面給予過我?guī)椭幕锇閭?。于是有? ＞因此，本設(shè)計主梁端部局部承壓驗算滿足要求。根據(jù)板的構(gòu)造規(guī)定，板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm，因此本例中分布鋼筋采用以滿足構(gòu)造要求。 驗算截面承載力跨中截面彎矩： 永久作用（1）主梁加設(shè)完畢時：橋面板可看成80cm長的單向懸臂板，計算圖式見圖34b,其根部一期永久作用效應(yīng)為（邊梁）荷載效應(yīng)計算由于寬跨比大于2，故懸臂板可按單向板計算。本例以邊梁跨中截面為例，對其上梗肋（aa，見圖21，圖22所示）、凈軸（nn），換軸（oo）、下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗算，其他截面采用同樣方法驗算，計算過程及結(jié)果見表2931.預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求≤==式中——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計算=式中 ——在計算主應(yīng)力點，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計算主應(yīng)力點，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪向應(yīng)力。表27 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置計算表截面鋼束號R/cm距支座h/2處斜截面頂端4未彎起010310222134=（+）/(b)==P=100=100==＞=%則==1==10=101260980(++)kN=+=(+)kN=＞==上述計算說明主梁距支點h/2處的斜截面抗剪承載力滿足要求。首先假定＝（＋＝），計算得=,相應(yīng)的=本設(shè)計以距支座中心h/2處的截面進(jìn)行計算，其他截面可參照用相同的方法進(jìn)行。m——受彎厚繭正截面開裂彎矩值，可按下式計算=（）Wr——受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)，按下式計算r=式中 ——全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對重心軸的面積距，可查看表18； ——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗距，可查表18； 、——使用階段張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，可查看表26；、——分別為混凝土凈截面面積和截面抵抗距，可查看表18； ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力；=Mpa==（）W=(+)10kN圖24 四分點正截面承載力計算圖式（mm）1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面=12604==25015=8400kN＜，故中性軸在翼板內(nèi)。本設(shè)計計算如下=12604==25015=8400kN則＜，故中性軸在翼板內(nèi)。本例考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，A和u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)，對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即A=7119cm2u=[180+2（15+30++107++25）+46]cm =故h===由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為80%條件下完成，受荷時混凝土齡期為28d。反向摩擦影響長度l=式中——錨具變形、鋼筋回縮值（mm），=6mm；——單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計算=式中 ——張拉端錨下控制力，本例為1302MPa； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后的錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除的鋼筋應(yīng)力；l——張拉端至錨固端的距離（mm）,即表11中計算所得的鋼束的有效長度。3）凈軸（nn）以上（或以下）的面積對對中性軸（凈軸和換軸）的靜距。故b=250cm。②計算鋼束群重心到梁底的距離a見表10，鋼束布置圖見圖20表10 各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計算表截面鋼束號R/cm四分點4未彎起0110103未彎起011010222134注：1號鋼束在該處有直線段，㎝支點直線段y415103501027822110634 圖20 鋼束布置圖（mm）3）鋼束長度計算一根鋼束的長度為曲線長度，直線長度與兩端工作長度（270cm）之和，其中鋼束曲線長度可按圓弧半徑及彎起角度計算。 圖17 鋼束群重心位置復(fù)核圖（尺寸單位mm） 圖18 錨固端尺寸圖（尺寸單位mm）1）計算鋼束起彎點至跨中的距離：錨固點至支座中心線的水平距離為a(見圖18)；a=(28－25tan5176?？缰薪孛娴募?xì)部構(gòu)造如圖16a所示，則鋼束群重心至梁底距離為a=cm=19cm a） b) 圖 16 鋼束布置圖（尺寸mm）a) 跨中截面 b)錨固端截面2)為了方便操作，將所有鋼束都錨固在梁端截面。：本設(shè)計按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，按正常使用極限狀態(tài)組合計算時，截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，對于T形截面簡支梁，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制是，則得到鋼束數(shù)n的估算公式 N= 式中 M——使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表7⑥取用；C——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路Ⅰ級。m= kN2)計算四分點截面的最大彎矩和最大剪力：四分點截面可變作用那個效應(yīng)的計算圖式見圖14.圖13 跨中截面可變作用效應(yīng)計算尺寸圖（mm） 圖14 四分點截面可變作用效應(yīng)計算圖式（mm）可變作用（汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)）M=[－（－）（＋）＋] kN