【正文】 與下梗肋的靜距，最后列出截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力演算準(zhǔn)備計(jì)算數(shù)據(jù)。②計(jì)算鋼束群重心到梁底的距離a見表10，鋼束布置圖見圖20表10 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表截面鋼束號(hào)R/cm四分點(diǎn)4未彎起0110103未彎起011010222134注：1號(hào)鋼束在該處有直線段，㎝支點(diǎn)直線段y415103501027822110634 圖20 鋼束布置圖（mm）3）鋼束長(zhǎng)度計(jì)算一根鋼束的長(zhǎng)度為曲線長(zhǎng)度，直線長(zhǎng)度與兩端工作長(zhǎng)度（270cm）之和，其中鋼束曲線長(zhǎng)度可按圓弧半徑及彎起角度計(jì)算。）； L——計(jì)算跨徑（cm）。)cm=鋼束計(jì)算圖式見圖19，鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離x見表9. 圖19 鋼束計(jì)算圖式表9 鋼束彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表鋼束號(hào)起彎高度y/cm彎起角/(176。)cm=a=(28－53tan7176。 圖17 鋼束群重心位置復(fù)核圖（尺寸單位mm） 圖18 錨固端尺寸圖（尺寸單位mm）1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離：錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離為a(見圖18)；a=(28－25tan5176。其他鋼筋彎起角度為7176。圖17為計(jì)算圖式，錨固端截面幾何特性計(jì)算見表8.表8 錨固端截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積分塊面積對(duì)上緣距離分塊面積對(duì)上緣靜距分塊面積的自身慣性矩分塊面積對(duì)截面形心的慣性矩cmcm翼板3750三角承托腹板7130其中：y==cm= y=h－y=(170－)cm=上核心距為k==cm=下核心距為k==cm== y－k＜a＜y+ k=說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)，見圖17.：在確定鋼束起彎角度時(shí)，既要考慮到由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起會(huì)產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大。在布置錨具時(shí)，應(yīng)遵循均勻，分散的原則。跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖16a所示，則鋼束群重心至梁底距離為a=cm=19cm a） b) 圖 16 鋼束布置圖（尺寸mm）a) 跨中截面 b)錨固端截面2)為了方便操作，將所有鋼束都錨固在梁端截面。mk==cm=假設(shè)a=19cm,則e=y－a=(170－－19)cm=鋼束數(shù)n為n== =：根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度f(wàn),應(yīng)力圖式呈矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn),鋼束數(shù)n的估算公式為n=式中 M——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩組合設(shè)計(jì)值，按表7取用； a——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，~，.則n===據(jù)上述兩種極限狀態(tài)所估算的鋼束數(shù)量在4跟左右，故取鋼束數(shù)n=4。M= kNy——大毛截面形心到上緣的距離，可查表11；——大毛截面的抗彎慣性矩，見表1。：本設(shè)計(jì)按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，按正常使用極限狀態(tài)組合計(jì)算時(shí)，截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，對(duì)于T形截面簡(jiǎn)支梁，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制是，則得到鋼束數(shù)n的估算公式 N= 式中 M——使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表7⑥取用；C——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路Ⅰ級(jí)。mkNkNmV= Vμ= kNmV=[－（－） ＋]kN =可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)M= Mμ= kNm= kN2)計(jì)算四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力：四分點(diǎn)截面可變作用那個(gè)效應(yīng)的計(jì)算圖式見圖14.圖13 跨中截面可變作用效應(yīng)計(jì)算尺寸圖（mm） 圖14 四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式（mm）可變作用（汽車標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)）M=[－（－）（＋）＋] kNm= kNm= kN三車道（如圖10）m=(+++++)= 圖 10 三車道最不利荷載布置圖（尺寸單位mm）兩車道（如圖11）m=（+++）=07668故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：m= 圖 11 兩車道最不利荷載布置圖（尺寸單位mm）2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)m：如圖12所示，按杠桿原理法繪制支點(diǎn)截面荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：可變作用（汽車）：m=(+)= 圖 12 支點(diǎn)截面荷載橫向分布計(jì)算圖式（尺寸單位mm）3）橫向分布系數(shù)見表6.表6 1號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類型公路Ⅰ級(jí)公路—Ⅰ級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P分別為q=計(jì)算彎矩時(shí)，P=[]kN=計(jì)算剪力時(shí)，P+=：在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取m，從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從m直線過(guò)度到m，其余梁段均取m，本設(shè)計(jì)在計(jì)算跨中截面，四分點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面時(shí)，均考慮了荷載橫向分布系數(shù)沿橋梁跨徑方向的變化。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值（見圖7），實(shí)際梁位與表列梁位的關(guān)系見圖8.1號(hào)、5號(hào)梁：2號(hào)、4號(hào)梁：3號(hào)梁：K=K（K是梁位在0點(diǎn)的K值）表4 影響線系數(shù)K和K取值表荷載橫向影響系數(shù)梁位荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B0B/4B/213B/4B0B/4B/23B/4B 圖7 圖8計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值見表5表5 各梁的橫向分布系數(shù)影響線坐標(biāo)η值粱號(hào)計(jì)算式荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B1號(hào)2號(hào)3號(hào)繪制橫向分布影響線圖（見圖9）求橫向分布系數(shù) 圖 9 1號(hào)梁橫向分布影響線（尺寸單位mm）⑤計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)：荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算中包含了車道折減系數(shù)。I=cbh+cbh =[＋(－)] m = m則單位抗彎及抗扭慣性矩為J=I/ b=(100) m/cm=10 m/cmJ=I/ b=(100) m/cm=10m/cm③計(jì)算抗彎參數(shù)θ和抗扭參數(shù)αθ===式中 B——橋?qū)挼囊话耄? l——計(jì)算跨徑。①計(jì)算主梁的抗彎及抗扭慣性矩I和IT抗彎慣性矩I在前面已求得：Ｉ＝對(duì)于Ｔ形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計(jì)算：Ｉ＝式中ｂ、ｔ——相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度；ｃ——矩形截面抗扭剛度系數(shù)，可由表下式計(jì)算ｍ——梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。m剪力/ kN：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)μ與結(jié)構(gòu)的基頻f有關(guān)，故應(yīng)先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻，簡(jiǎn)支梁橋的基頻可按下式計(jì)算=H=其中，mc==kg/m=≤f≤14Hz,故可由下式計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為μ=－=當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，應(yīng)進(jìn)行車道折減，三車道折減22%，但折減后不得小于用兩車道布載的計(jì)算結(jié)果，本設(shè)計(jì)分別按車道和三車道布載進(jìn)行計(jì)算，取最不利情況進(jìn)行設(shè)計(jì)。m剪力/kN二期彎矩/kN本設(shè)計(jì)僅以邊梁作用效應(yīng)為例進(jìn)行計(jì)算。按照上述資料擬定尺寸，繪制T形梁的跨中及端部截面見圖圖3.圖 1 預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位mm）a）橫斷面 b）內(nèi)梁立面 c）外梁立面 d） 1—1剖面圖圖2 T形梁跨中截面尺寸 圖3 T形梁端部截面尺寸圖計(jì)算截面幾何特性，計(jì)算時(shí)可將整個(gè)主梁截面劃分為n個(gè)小塊面積進(jìn)行計(jì)算，跨中截面幾何特征列表計(jì)算見表1. 表1 跨中截面集合特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離 分塊面積對(duì)上緣靜距分塊面積的自身慣性矩 分塊面積對(duì)截面形心的慣性距cmcm大毛截面（含濕接縫）翼板3750三角承500腹板260080下三角169馬蹄1150Σ8169 小毛截面（不含濕接縫）翼板2700三角承500腹板260080下三角169馬蹄115015705Σ7119大毛截面形心至上翼緣距離小毛截面形心至上翼緣距離第二章 計(jì)算部分 主梁的作用效應(yīng)計(jì)算包括永久作用效應(yīng)和可變作用效應(yīng)。（4）橫隔板設(shè)置：橫隔板共設(shè)置四道。（3）主梁坡面：。（1）本設(shè)計(jì)為簡(jiǎn)支T形梁。（6）預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)重度按26kN/m3計(jì)，普通鋼筋混凝土重度按25kN/m3，瀝青混凝土重度按23kN/m3。（3）預(yù)應(yīng)力管道采用鋼波紋管成形，管道摩擦系數(shù)μ=.（4）管道偏差系數(shù)k=。2）施工工藝：按后張法施工工藝制作主梁，采用金屬波紋管和夾片錨具，波紋管內(nèi)徑70mm,外徑77mm。3）主梁全長(zhǎng)：.4）橋面寬度（橋面凈空）：+2(防撞欄)1）設(shè)計(jì)荷載：公路Ⅰ級(jí)2）環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：Ⅰ類環(huán)境3）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí)：主梁、翼緣板、橫隔板、濕接縫均采用C50混凝土；橋面鋪裝采用C40混凝土。橋梁預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一章 設(shè)計(jì)基本資料及構(gòu)造布置1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑：25m(墩中心距)。2）計(jì)算跨徑：。1）預(yù)應(yīng)力鋼束：采用高強(qiáng)度底松弛7絲捻制的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，,公稱面積140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk=1860Mpa，彈性模量EP=105Mpa。（1）相關(guān)濕度為80%（2）體系整體均勻升溫25℃，均勻降溫為23℃。（5）錨具變形和鋼束回縮量為6mm(單端)。本設(shè)計(jì)圖（見圖1）中，主梁各部分構(gòu)造尺寸所對(duì)應(yīng)構(gòu)建溫度為20℃。（2）橋面板橫坡度假定為和橋面橫坡度相同，本設(shè)計(jì)設(shè)為平破。端部腹板厚度加厚到與馬蹄同寬，以滿足端部錨具布置和局部應(yīng)力需要。（5）橋面鋪裝：設(shè)計(jì)總厚度17cm，其中水泥混凝土厚度8cm，瀝青混凝土厚度9cm，兩者之間加設(shè)防水層。根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，計(jì)算可變作用下荷載橫向分布系數(shù)，求出各主梁控制截面（取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)、截面及支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合（標(biāo)準(zhǔn)組合、短期組合和極限組合）。1）主梁自重①跨中截面段主梁自重（五分點(diǎn)截面至跨中截面，）q(1)=26=②馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計(jì)算（）主梁端部截面面積為A=q(2)=(+)26/2kN=③支點(diǎn)段梁的自重（）q(3)=(+)26kN=④邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積為：（－－）m3=端橫隔梁體積為：（－）m3=故半跨內(nèi)橫梁重量q(4) =（2＋1）25kN=⑤主梁永久作用集度 =(+++)kN/=2)二期恒載①翼緣板中間濕接縫集度q(5)=25kN/m=②邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：=一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：=故q(6)=（4＋2）25/③橋面