【正文】 volume of ?ue gases expressed under normal conditions for the stoichiometric reaction per unit of mass of raw fuel (Vfumes = m3/kg)。 0:32887 kg=s and the temperature in the headers and connecting pipes chamber Tch = 573 K. Chen’s correlation was applied to calculate the heat transfer coe?cient for twophase ?ow, as suggested in [11]. To obtain the heat ?ux at the side walls and also at the roof, the following variables were considered: conductivity of the tubes, the use of extended surface connecting tubes, the simultaneous mechanisms of convection and radiation from the ?nned tubes and the surrounding bustion empirical method described by Lin, see also [9], was followed to calculate the radiative heat transfer coe?cient,which takes into account the distances between tubes, the emissivity of the wall, the outer diameter of the tube and other radiative properties of the gases.. Conditions inside the tubesSuperheated steam at a pressure of ps = 40 kg/cm2 was considered, the mass ?ow rate of steam in each tube being uniformly distributed: _ ms 188。 (2) the tube outlet temperatures, which will be obtained via thermocouples specifically installed for this study, the values of which can help in the model validation and will also be used to estimate the variation in temperature of the tubes along the reheater。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：普通設計壓力： 類別：螺旋縫電焊管技術規(guī)范： 尺寸規(guī)范： 材質： 標管通徑： 焊接值： 質量：用所選管的管徑反計算最大流量：已知實際最大流量：裕量滿足需求。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：普通設計壓力： 類別：電熔焊鋼管技術規(guī)范： 尺寸規(guī)范： 材質：標管通徑： 外徑壁厚：焊接值： 質量：用所選管的管徑反計算最大流量：已知實際最大流量：裕量滿足需求。 低壓加熱器H5抽汽管道選型已知參數：，根據《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設計2000》選擇標準管道。 低壓加熱器H3抽汽管道選型已知參數：，根據《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設計2000》選擇標準管道。 第一級抽汽管路選型已知參數：，根據《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設計2000》選擇標準管道。 主蒸汽相關管道選型 主蒸汽母管選型已知參數：，根據《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設計GD2000》選擇標準管道。普通厚度的管子僅用于D類流體。主要管子類別選擇：（1）無縫鋼管適用于各類參數的管道。確定管徑時，一般應根據運行中介質的最大流量和允許的最大壓力損失進行計算，由于管徑和壁厚厚度的偏差，計算時應考慮10%的裕量。推薦的介質流速范圍是經過大量的計算和具體的時間經驗總結出來的。另外，在循環(huán)水泵殼體的擴壓段、錐形管和泵軸套管及其導流板處還分別設有犧牲陽極，即鋅塊。機組啟動時，鍋爐上水泵為鍋爐、除氧器水箱及發(fā)電機定子冷卻水系統(tǒng)上水。每臺機組設有一套凝結水補充水系統(tǒng)，包括一座300m3凝結水補充水箱和2臺100%容量的凝結水補充水泵、1臺100％容量的鍋爐上水泵。在軸封冷卻器出口的凝結水管道上引出一路裝有調節(jié)閥的凝結水泵再循環(huán)管至排汽裝置，以確保機組啟動和低負荷時凝結水泵所需的最小流量和軸封冷卻器所需的最小冷卻水量的要求。序蒸汽用戶名稱每臺機組的汽耗量（kg/h）備 注號啟 動正常運行維修或事故1除氧器150002暖風器加熱27000560003空氣預熱器吹灰用汽190004汽輪機汽封用汽56005采暖加熱器用汽18000兩臺機組公用，正常運行由5段抽汽供給6蒸汽采暖用汽3000030000兩臺機組公用，160℃6生水加熱器1000010000兩臺機組公用7燃油系統(tǒng)加熱用汽30003000兩臺機組公用8磨煤機蒸汽滅火20009給煤機蒸汽滅火600010煤斗消防用汽5600總計1086009900013600凝結水箱來的凝結水由凝結水泵升壓后，經中壓凝結水精處理裝置、軸封冷卻器和三臺低壓加熱器后進入除氧器。為防止減壓閥失控時輔助蒸汽系統(tǒng)超壓，輔助蒸汽聯箱上設有安全閥，其排放能力100%滿足最大來汽量。機組正常運行時，輔助蒸汽聯箱的汽源來自汽輪機4段抽汽，啟動或低負荷時來自冷再熱蒸汽系統(tǒng)。低壓部分的軸封和低壓加熱器也依靠真空抽氣系統(tǒng)的正常運行工作才能建立相應的負壓或真空。除氧器的啟動和連續(xù)排氣接至大氣中。每個加熱器的疏水管路上均設有疏水調節(jié)閥。正常運行時，每臺高壓加熱器的正常疏水逐級回流至下一級高壓加熱器，最后至除氧器，低壓加熱器的正常疏水逐級回流至下一級低壓加熱器，最后至排汽裝置。汽動給水泵的中間抽頭經其出口母管上的電動隔離閥后，向鍋爐再熱器的減溫器提供減溫水；汽動給水泵的出口給水，經母管及電動隔離閥后，分別向鍋爐過熱器的一、二級減溫器和汽輪機的高壓旁路系統(tǒng)提供減溫水。電動泵的前置泵與電動泵采用同一電動機驅動。對于330MW汽輪機的給水泵組，目前已采用的基本配置是：兩臺50﹪的汽動給水泵和一臺25﹪～40﹪的液力調速的備用電動給水泵。當采用無節(jié)流損失的變速調節(jié)時，其優(yōu)越性更為突出。其中吸水母管和壓力母管采用單母管分段，鍋爐給水母管采用的是切換母管。為減小流動阻力，防止給水泵汽蝕，一般采用管道短、管徑大、閥門少、系統(tǒng)簡單的管道系統(tǒng)。旁路系統(tǒng)的動作響應時間則是越快越好，要求在1～2s內完成旁路開通動作，在2～3s內完成關閉動作。高壓旁路系統(tǒng)設置在進入汽輪機高壓缸前的主蒸汽管道上；低壓旁路系統(tǒng)設置在進入汽輪機中壓缸前的再熱熱段蒸汽管道上。如當鍋爐（剛點火不久）提供蒸汽的溫度、過熱度都比較低時，或運行中的汽輪機意外地失去負荷時，都不允許蒸汽進入汽輪機。為了避免這種危險，軸封系統(tǒng)應稀有危急放汽閥，當軸封系統(tǒng)的壓力超限時，放汽閥立即打開，將軸封系統(tǒng)與凝汽器接通。對于高、中壓缸，較好的軸封送汽溫度范圍是208~260℃，這一溫度范圍適用于各種啟動方式。由此看來，軸封蒸汽系統(tǒng)包括送氣、回（抽）汽和漏汽三部分。相鄰兩個軸封段之間形成一個汽室，并經過各自的管道接至軸封系統(tǒng)。這兩種系統(tǒng)在引進機組中?？梢姷?。因此，國際電工協(xié)會規(guī)定允許溫度偏差：持久性的為15℃，瞬時性的為42℃。為了避免用直徑大，管壁厚的主蒸汽管和再熱蒸汽管，同時又能減小流動阻力損失，大容量機組單元制主蒸汽管道和再熱蒸汽管道多采用并列雙管系統(tǒng)。再熱熱段指鍋爐再熱器出口至中聯門前的蒸汽管道。對于采用中壓缸啟動的汽輪機組，在高壓旁路管道至再熱冷段的蒸汽管道之間，設置有管徑較小的（約Φ50）連通管，啟動時，在高壓缸進汽前用來對高壓缸排汽管（再熱冷段管道）進行暖管。它包括再熱冷段蒸汽管道和再熱熱段蒸汽管道，再熱冷段蒸汽管道是指從汽輪機高壓缸排汽口到鍋爐再熱器進口的再熱蒸汽管道及其分支管道；再熱熱段蒸汽管道是指從鍋爐再熱器出口至汽輪機中壓聯合汽門之間的再熱蒸汽管道及其分支管道。疏水各經一只電動疏水閥后導向凝汽器。鍋爐產生的新蒸汽通過兩根并列的管道輸出。它們均靠汽輪機調速系統(tǒng)的高壓油控制其自動關閉；新蒸汽管道上配置以電動隔離閥作嚴密隔絕蒸汽用。，是將各單元制蒸汽管道之間用一根蒸汽母管橫向連接起來的系統(tǒng)。適用于熱負可靠供應的熱電廠以及單機容量為6MW以下的電廠。在主氣閥前，通常設置有電動主氣閥。第三章　全廠熱經濟性指標計算發(fā)電機組熱經濟性指標計算新汽的比熱耗 絕對電效率汽輪發(fā)電機組絕對電效率汽輪發(fā)電機組熱耗率q汽輪發(fā)電機組汽耗率d 鍋爐參數由，溫度查得過熱蒸汽出口比焓鍋爐設計再熱蒸汽出口壓力再熱器換熱量查得鍋爐排污比焓：： 得： 取x=，查得：，差水蒸氣表得 （減溫水系數） 10. 第四章 全面性熱力系統(tǒng)的擬定及其輔助設備根據相關資料，把全面性熱力系統(tǒng)擬定為，除輔助蒸汽系統(tǒng)按母管制設計外，其余熱力系統(tǒng)均采用單元制。根據表2所得到的回熱抽汽的參數做出蒸汽在汽輪機內的膨脹過程線，如下圖所示。在通過規(guī)定的符號來表示熱力設備以及它們之間的連接關系時就構成了相應的的熱力系統(tǒng)圖。第二章 原則性熱力系統(tǒng)計算熱力系統(tǒng)的一般定義是將熱力設備按照熱力循環(huán)的順序用管道和附件連接起來的一個有機整體。目前火電廠機組仍然以凝汽式機組為主力機組，針對我國今年來發(fā)電機組的形式，再考慮專業(yè)發(fā)展方向，學生選擇熱力課題進行計算也很有意義。第一章 設計概述本設計以具體給定參數及設計規(guī)范為根本依據，以給定熱負荷預計得出結果，以國家標準設計規(guī)范為準則選擇了合理的管道型號。其次，我國人均用電水平低。國產火力發(fā)電機組容量不斷擴大?，F在，單機300MW及以上機組已成為運行中的主力機組。這些問題反映了我國發(fā)電設備相對落后，運行狀態(tài)和性能水平相對都比較低，電能生產、傳輸和使用過程中的浪費現象嚴重，電力企業(yè)管理水平仍然不高，冗員沉重，電力市場化尚未形成，電力工業(yè)整體素質和效率不高。在設計計算中均按照《熱力發(fā)電廠課程設計》、《熱力發(fā)電廠》第二版等標準設計手冊選取相關系數及定值參數進行計算。根據給定的熱系統(tǒng)數據，進行原則性熱力計算，校核相關汽水流量、進氣量、發(fā)電量，進行對發(fā)電機組的熱力經濟性計算。通?；責峒訜嵯到y(tǒng)只局限在汽輪機的范圍內，而發(fā)電廠熱力系統(tǒng)則在回熱加熱系統(tǒng)基礎上將范圍擴大至全廠。① ② 形式：亞臨界，一次中間再熱，單軸，雙缸雙排汽凝氣式汽輪機③ 額定功率:330MW④ 保證最大功率（MMCR）：345MW⑤ 主汽閥前額定蒸汽壓力：⑥ 主汽閥前額定氣溫：540℃⑦ 額定轉速：3000r/min⑧ 旋轉方向：自機頭往發(fā)電機看順時針方向⑨ 額定冷卻水溫：20℃⑩ 維持額定功率懂得最高冷卻水溫度：33℃? 額定排汽壓力： MPa? 再熱汽閥前額定蒸汽壓力：? 再熱汽閥前額定蒸汽溫度：540℃? 額定工況時汽輪機主蒸汽流量：? 額定工況給水溫度：℃? 回熱系統(tǒng)：3個高壓加熱器，1個除氧器，4個低壓加熱器，總共8級回熱抽汽? 配汽方式：噴嘴? 給水泵驅動方式：電動調速給水泵 ①鍋爐型式：上海鍋爐廠、一次中間再熱、亞臨界壓力、單汽包爐 ②最大連續(xù)蒸發(fā)量Db=1036t/h③最大過熱蒸汽壓力Pb=；再熱蒸汽壓力Pr=④額定過熱氣溫tb=543℃,額定再熱氣溫tr=543℃⑤汽包壓力Pdu=⑥鍋爐熱效率ηb=% ①機組各級回熱抽汽參數 ②最終給水溫度tfw=℃③給水泵出口壓力Ppu=,給水泵效率ηpu=④除氧器至給水泵高差Hpu=21m⑤小汽機排汽壓力Pc,xj=。 亞臨界壓力330MW雙缸雙排汽凝汽式機組蒸汽膨脹過程線 排污利用系統(tǒng)及有關流量計算表序號項目符號單位計算公式及數據來源數值絕對量相對量1進入汽輪機作功的蒸汽12汽輪機總進汽量3鍋爐蒸發(fā)量4鍋爐連續(xù)排污量5鍋爐給水量6鍋爐排污比焓由汽包壓力差水蒸汽表7排污擴容器的擴容蒸汽比焓取x=8排污擴容器排污水焓9擴容蒸汽系數10擴容器排污水系數