【正文】 裝配圖 1211 動(dòng)模座板 18 推板固定板2 長(zhǎng)角螺釘 19 限位螺釘3 支撐板 20 螺栓4 動(dòng)模板 21 固定座5 推塊 22 斜頂桿6 螺栓 23 拉料桿7 定模板 24 型芯8 定模座板 25 推管9 螺栓 26 頂桿10 定模型芯 27 彈簧11 導(dǎo)套 28 定位銷12 導(dǎo)柱 29 滑塊13 動(dòng)模型芯 30 斜導(dǎo)柱14 動(dòng)模型芯 31 螺栓15 回位銷 32 定模型芯16 推板 33 澆口套17 墊 塊 34 定位環(huán)第 14 章 注射模與注射機(jī)的關(guān)系注射機(jī)在前面已初步選定為 SZ160，模具的各零件業(yè)已基本確定，這節(jié)只需進(jìn)行模具與注射機(jī)的校核即可。熱處理后，硬度要均勻一致，變形要小。 組織必須均勻，化學(xué)成分定性分析勻稱，合金偏析度小。（2）對(duì)于型芯的冷卻水道，可采用隔片導(dǎo)流式。C塑料冷卻后的脫模溫度: t2=60 186。用水冷卻，即在模具型腔周圍或內(nèi)部開設(shè)冷卻水道。ABS 的成型溫度和模具溫度分別為 190～200186。C 左右，而塑件固化后從模具型腔中取出時(shí)其溫度在 60186。注射模設(shè)計(jì)溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的目的，就是要通過(guò)控制模具溫度，使注射成型具有良好的產(chǎn)品質(zhì)量和較高的生產(chǎn)率。 模具溫度是否合適、均一與穩(wěn)定對(duì)塑料熔體的充模流動(dòng)、固化定型、生產(chǎn)效率及塑件的形狀、外觀、尺寸精度都有重要的影響。塑料熔體凝固時(shí)釋放出的熱量中約有 5％以輻射、對(duì)流的方式散發(fā)到大氣中，其余 95％由模具的冷卻介質(zhì)（一般是水）帶走。對(duì)于粘性大的剛性塑料，使用高模溫，可使其應(yīng)力開裂大大的降低。需采用合適的冷卻回路，確保模溫均勻，消除塑件翹曲變形。采用允許的的模溫，有利于減少塑料的成形收縮率，從而提高塑件的尺寸精度。因?yàn)樗芰献⑸淠卣{(diào)節(jié)能力，不僅影響到塑件質(zhì)量，而且也決定著生產(chǎn)效率。抽芯力的計(jì)算同脫模力計(jì)算相同，對(duì)于側(cè)向凸起較少的塑件的抽芯力的塑件的抽芯力比較小的，僅僅是克服塑件與側(cè)型腔的黏附力和側(cè)型腔滑塊移動(dòng)時(shí)的摩擦阻力。因此，可以不必再另外設(shè)置復(fù)位桿。 Ft=1061107(cos45`sin45`)=.因此，脫模力的大小隨塑件包容型芯的面積增加而增大，隨脫模斜度的增加而減小。 脫模力的計(jì)算根據(jù)力平衡原理，列出平衡方程式：∑F x=0Ft+Fbsinα=FcosαFb 塑件對(duì)型芯的包緊力；F 脫模時(shí)型芯所受的摩擦力；Ft 脫模力；Α 型芯的脫模斜度。 推出機(jī)構(gòu)的分類按推出零件的類別分類：（1）推桿推出脫模；（2）推管推出脫模；（3）推件板推出脫模；（4）復(fù)合推出脫模。推出機(jī)構(gòu)的選用原則：使制品脫模后致變形，推力分布均勻，推力面應(yīng)盡可能大，并靠近型芯。導(dǎo)柱、導(dǎo)套用 H7/r6 配合鑲?cè)肽０?。承受一定的?cè)向壓力。保證型腔的形狀和尺寸精確。 動(dòng)模座板 其注射機(jī)頂桿孔為 ；（400 315，厚 25mm）?其上的推板導(dǎo)柱孔與導(dǎo)柱采用 H7/m6 配合。 ：可以是平行墊塊、也可以是拐角墊塊。 動(dòng)模墊板（又稱支承板） （315 315，厚 50mm）墊板是蓋在固定板上面或墊在固定板下面的?平板，它的作用是防止型腔、型芯、導(dǎo)柱或頂桿等脫出固定板，并承受型腔、型芯或頂桿等的壓力，因此它要具有較高的平行度和硬度。16 的內(nèi)六角螺釘與定模固定板連接；? 定模墊板通常就是模具與注射機(jī)連接處的定模板。模架上要有統(tǒng)一的基準(zhǔn)，所有零件的基準(zhǔn)應(yīng)從這個(gè)基準(zhǔn)推出，并在模具上打出相應(yīng)的基準(zhǔn)標(biāo)記。3 及小端面至圖紙要求 MQ1350A9 最后檢驗(yàn)第 7 章 模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用以上內(nèi)容確定之后，便根據(jù)所定內(nèi)容設(shè)計(jì)模架。248。因此，凸凹模徑向尺寸、高度尺寸及深度尺寸的制造與作用修正系數(shù) x 取值可在 ~ 的范圍之間，凸凹模各處工作尺寸的制造公差，因一般機(jī)械加工的型腔和型芯的制造公差可達(dá)到 IT７～I(xiàn)T８級(jí)，綜合參考，相關(guān)計(jì)算具體如下： 凸模徑向尺寸計(jì)算lm1=［(1+S)ls1+xΔ) △/30 =((1+%)60+1/2) =x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；lm2=［(1+S)ls2+xΔ) △/30 =((1+%)53+1/2) =x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；lm3=［(1+S)ls2+xΔ) △/30 =((1+%)120+1/2) =x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；lm4=［(1+S)ls2+xΔ) △/30 =((1+%)123+1/2) =x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； 凸模高度尺寸計(jì)算hm1=［ (1+S)hs1+xΔ) △ /30 =((1+%)27+1/2) =x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；hm2=［ (1+S)hs2+xΔ) △ /30 =((1+%)19+1/2) =x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；hm3=［ (1+S)hs1+xΔ) △ /30 =((1+%)10+1/2) =—x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； 凹模徑向尺寸的計(jì)算LM1=［(1+S)Ｌs1xΔ) Δ/3 =((1+%)1251/2) =+式中 S—塑料的平均收縮率，S= (Smax+Smin )/2=(+)/2=% x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；LM2=［(1+S)Ｌs2xΔ) Δ/3 =((1+%)651/2) =+x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；LM3=［(1+S)Ｌs2xΔ) Δ/3 =((1+%)291/2) =290+x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；LM4=［(1+S)Ｌs2xΔ) Δ/3 =((1+%)351/2) =+x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；LM5=［(1+S)Ｌs2xΔ) Δ/3 =((1+%)231/2) =+x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；LM6=［(1+S)Ｌs2xΔ) Δ/3 =((1+%)391/2) =+x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；LM7=［(1+S)Ｌs2xΔ) Δ/3 =((1+%)451/2) =+x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； 凹模型腔深度尺寸的計(jì)算HM1=［(1+S)Hs1xΔ )Δ/3 =((1+%)301/2) =+x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3；HM2=［(1+S)Hs2xΔ )Δ/3 =((1+%)221/2) =+x—取值范圍為[，]，該處均取 Δ—塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ—模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； 對(duì) 稱 分 布對(duì) 稱 分 布凸模工作尺寸計(jì)算圖61 對(duì) 稱 分 布對(duì) 稱 分 布凹模工作尺寸計(jì)算圖 62 定模型芯加工工藝卡定模型芯圖 63鑲件（定模型心）結(jié)構(gòu)、尺寸與加工工藝序號(hào) 名稱 加工內(nèi)容 設(shè)備1 下料 準(zhǔn)備 248。磨損大小還與塑件的品種和模具材料及熱處理有關(guān)。時(shí)間證明，成型零件的制造總公差的 1/3—1/4，因此在確定成型零件工作尺寸公差值時(shí)可取塑件公差的 1/31/4，或取 IT78 級(jí)作為模具制造公差。Smax、Smin 分別是制品的最大收縮率和最小收縮率。第 5 章 注射機(jī)的型號(hào)和規(guī)格的確定注射機(jī)的技術(shù)規(guī)格：型 號(hào) ： SZ160額定注射量(cm3)： 160g螺桿直徑 (mm): 35注射壓力 (MPa): 127注射行程（mm）： 305注射時(shí)間（s） : 注射方式 ： 螺桿式合模力 kN : 600合 模 方 式 : 肘桿最大開（合）模行程（mm）：350模具最大厚度（mm）： 400模具最小厚度（mm）： 200模板最大距離（mm）: 340最大開模行程（mm）： 180噴嘴圓弧（mm）： 12噴嘴孔徑（mm）： 3拉桿空間 （mm）： 345345電動(dòng)機(jī)功率（kw): 15第 6 章 成型零部件的工作尺寸計(jì)算成型零件工作尺寸是指成型零件上直接用來(lái)構(gòu)成素件的尺寸，主要有型腔和型芯的徑向尺寸（包括矩形和異形零件的長(zhǎng)和寬） ，型強(qiáng)的深度尺寸和型芯的高度尺寸，型芯和型芯之間的位置尺寸等。其中 h=nt==≈1 L—澆口長(zhǎng)度（為了去除方便取 L=） 考慮澆口推薦值取 h=1mm式中 n—塑件系數(shù)（pom n=）f—塑件型厚（mm）(平均略為 ) 澆口剪切速率的校核 由點(diǎn)澆口剪切的經(jīng)驗(yàn)公式得r=kq/πR3=4=105s1 剪切速率校核合格初步估算澆注系統(tǒng)的體積，V 澆=3~4cm3。澆口位置應(yīng)選擇能避免制品產(chǎn)生熔合紋的部位。冷料穴 44 澆口的設(shè)計(jì)澆口是連接分流道與型腔之間的一條通道，它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分，澆口的形狀、位置和尺寸對(duì)塑件的質(zhì)量影響很大。分流道 L1 裁面形狀如下圖所示分流道的形狀裁面尺寸圖 435)、分流道的表面粗糙度分流道的表面粗糙度 Ra 并不要很高，一般取 ∽，在此取 。（3）。從分流道設(shè)計(jì)的要點(diǎn)出發(fā)，即應(yīng)盡可能的使流動(dòng)阻力減小，各型腔能夠均衡進(jìn)料。主流道襯套與定模座板采用 H7/m6 配合，與定位圈的配合采用 H9/f9 間隙配合。1）根據(jù)所選注射機(jī)，則主流道小端尺寸為d=注射機(jī)噴嘴尺寸+ （ ～1）=+=主流道球面半徑為SR=噴嘴尺寸半徑+（1～2）=12+1=13mm2）主流道襯套形式本設(shè)計(jì)雖然是小型模具，但為了僅于加工和縮短主流道長(zhǎng)度襯套和定位圈還是設(shè)計(jì)成分體式，主流道長(zhǎng)度取 45mm 約等于定模板的厚度見（下圖）所示，材料采用 T10 制造熱處理強(qiáng)度為 52∽56HRC 主流道襯套圖 41主流道圓錐角 α 可取 30∽60，內(nèi)壁粗糙度為 Ra=主流道大端呈圓角，半徑 r=1～3MM。使模具在注射機(jī)上很好的定位。型腔布置和澆口開設(shè)部位力求對(duì)稱，防止模具承受偏載而產(chǎn)生溢料現(xiàn)象。修整方便，保證塑件外觀質(zhì)量。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該遵循以下原則：排氣良好。 1選擇分型面時(shí)根據(jù)塑