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斜口連桿課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書機(jī)械制造課程設(shè)計(jì)-wenkub.com

2025-01-09 04:54 本頁(yè)面
   

【正文】 3) 在 AJ上取一點(diǎn) a,使 Aa≈ AJ/2 ,連 ao。 , 本設(shè)計(jì)選 25176。 /12= 根據(jù)表 515鏟 床凸 輪 的升距 (即 鏟 削量 )選 取相近的數(shù) 值 .K=3, K1= 容屑槽尺寸 1)容屑槽底半徑 r r可按下式 計(jì) 算 r=π [D02(h+K)]/2AZk 式中 A— 系數(shù) ,一般 鏟 磨 齒 背的成形 銑 刀 ,或 齒 廓高度 h較 大的成形 銑 刀 ,可取 A=4 不 鏟 磨 齒 背的或 h較 小的 ,可取 A=6. 計(jì) 算出的 r應(yīng)圓 整 為 0. 5mm的整數(shù)倍 . 本課程設(shè)計(jì)中,因齒高只有 2mm,故 A=6, r=π [602(2+3)]/2X6X12= 取 r= 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 39 2)容屑槽角θ θ 值應(yīng) 按加工容屑槽所用的角度 銑 刀的系列 選 取 ,一般取 為22176。 銑刀的齒數(shù) 在保 證 刀 齒強(qiáng) 度和足 夠 的重磨次數(shù)的條件下 ,應(yīng) 盡力取 齒 數(shù)多些 ,以便增加 銑削的平 穩(wěn) 性 .根據(jù) 銑 刀外徑 D0.(mm),取 Zk=12mm 為 了 測(cè) 量方便 ,一般宜將 齒 數(shù)取 為 偶數(shù) . 銑刀的后角及鏟削量 鏟齒 成形 銑 刀通常 給 出 進(jìn)給 方向的后角α f,一般可取α f =10176。 中支承: 圓錐滾子 軸承 N217E。 = s F 2[ ] 彎曲疲勞強(qiáng)度足夠 ? ?? ? MPaMPaFF .32 733 821 ???? 2)其它齒輪校核 共用參數(shù)和已知條件如下: 工作制 單班制 預(yù)期壽命 10 年 年工作日 300 天 工作時(shí)間 th( h)= 10 300 8 =4800 齒輪精度 8 級(jí),則計(jì)算 時(shí)的系數(shù) A= , B=, C= 計(jì)算小齒輪直徑時(shí),系數(shù) Ad=85 使用系數(shù) Ka= 彈性系數(shù) 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 接觸最小安全系數(shù) SHlim= 彎曲最小安全系數(shù) 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 28 齒形系數(shù) Yx= a 組傳動(dòng) b 組傳動(dòng) c 組傳動(dòng) Z11:Z21 Z23:Z31 Z33:Z41 已知參數(shù) 名義功率 P( Kw) 小齒輪轉(zhuǎn)速 n1( r/min) 710 500 250 傳動(dòng)比 i 2 4 參數(shù)選擇 齒寬系數(shù) 接觸疲勞極限 (MPa) 640 640 640 580 580 580 初步計(jì)算 轉(zhuǎn)矩 T( N/ mm) 20580 28077 53862 初步計(jì)算許用接觸應(yīng)力 (MPa) 576 576 576 522 522 522 小齒輪最小直徑 d1( mm) 58 68 齒寬 b( mm) 25 30 35 校核計(jì)算 接觸疲勞強(qiáng)度 圓周速度 v( m/s) 齒數(shù) Z 25:35 20:40 20:80 模數(shù) m 3 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 29 動(dòng)載系數(shù) Kv 重合度系數(shù) Zε 齒間載荷分配系數(shù) 齒向載荷分布系數(shù) 載荷系數(shù) K 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 10 8 10 8 10 8 10 8 10 8 910 8 接觸疲勞系數(shù) Zn1 Zn2 許用接觸應(yīng)力 (MPa) 670 622 682 630 613 629 驗(yàn)算接觸應(yīng)力(MPa) 611 597 603 確定傳動(dòng)主要尺寸 分度圓直徑 (mm) d1 60 70 d2 120 280 中心距 a( mm) 75 90 175 齒寬 b( mm) 25 30 35 彎曲疲勞強(qiáng) 重合度系數(shù) 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 30 度 齒間載荷分配系數(shù) 齒向載荷分布系數(shù) 載荷系數(shù) K 齒形系數(shù) 應(yīng)力修正系數(shù) 彎曲疲勞極限 (MPa) 480 480 480 440 440 440 應(yīng)力循環(huán)系數(shù) 10 9 10 8 10 8 10 8 10 8 10 8 彎曲壽命系數(shù) 許用彎曲應(yīng)力 338 318 326 327 304 316 驗(yàn)算彎曲應(yīng)力 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 31 確定各軸最小直徑 [1]Ⅰ 軸的直徑: [2]Ⅱ 軸的直徑: [3]Ⅲ 軸的直徑: [4]主軸的直徑: 軸的校核 Ⅰ軸的校核:通過(guò)受力分析,在一軸的三對(duì)嚙合齒輪副中,中間的兩對(duì)齒輪對(duì)Ⅰ軸中點(diǎn)處的撓度影響最大,所以,選擇中間齒輪嚙合來(lái)進(jìn)行 校核 。 0 .8 7= 8 1 .2 s F 1[ ] s F 2 = s F1 180。 2 .5180。 1 .3 8 = 3 .1 7 由圖 由圖 由圖 由表 812911??? ??? lLhL NN tnN ? 由圖 由圖 Ye= KFa = KFb = K= YFa1 =Fa2 = YSa1 =Sa2 = 44 0M P a48 0M P a2lim 1lim ??FF?? ?FS 8291 ?? ??LLNN ??nnYY ?Yx 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 27 驗(yàn)算 ? ?? ? lim22lim2lim11lim1????????FXNFFFXNFFSYYSYY???? s F 1 = 2 K T `1b d 1 mY F a 1Y S a 1Y e Y b= 2 180。108 Zn1= Zn2 = s H 1[ ] = 670MPas H 2[ ] = 630MPa sH=611 ? ?1h? a=75 b=25mm 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 26 重合度系數(shù) ?Y 齒間載荷分配系數(shù) ?FK 齒向載荷分布系數(shù) 載荷系數(shù) 齒形系數(shù) 應(yīng)力修正系數(shù) 彎曲疲勞極限 彎曲最小安全系數(shù) 應(yīng)力循環(huán)系數(shù) 彎曲壽命系數(shù) 尺寸系數(shù) 許用彎曲應(yīng)力 b= d? d1==25 齒根疲勞強(qiáng)度計(jì)算 Y e = 0 .2 5 + 0 .7 5e a = 0 .2 5 + 0 .7 51 .6 6 表 12- 10 由圖 b / h = 2 5 / ( 2 .2 5 180。 1 .4 + 11 .4 計(jì)算表明 ,接觸疲勞強(qiáng)度足夠 a = d 1(i + 1 )2 = 6 2 .5 180。 2 180。 1 .1 41 .0 5 s H = Z E Z H Z e 2 K T 1b d12 7 1 0 180。 300 180。 1 .0 8 180。2 + C 1 0 3 b = 1 .1 7 + 0 .1 6 180。231。235。246。235。246。 1 0 0 0 由表 由圖 由表 先求 F c = 8 5 8 . 4K A F tb=1 . 5 180。 1 . 4 + 11 . 43 = 4 8 . 4 v = p d 1n16 0 180。 A d T 1fd s H[ ] 2180。 1 0 6 180。 轉(zhuǎn)速圖 傳動(dòng)系統(tǒng)圖 確定各軸計(jì)算轉(zhuǎn)速 1) 確定 各軸計(jì)算轉(zhuǎn)速 a. 主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速:主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 22 由于計(jì)算轉(zhuǎn)速必須是主軸具有的工作轉(zhuǎn)速,故取 nc= 125r/ min b. 各傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速: 軸 Ⅲ 的計(jì)算轉(zhuǎn)速 250r/min;軸 Ⅱ 的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 500r/min;軸 Ⅰ 的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 710r/min。 ② 傳動(dòng)組 b: , Ⅱ 上兩聯(lián)齒輪的齒數(shù)分別為: 20( Z23)、 30(Z24)。 確定各變速組傳動(dòng)副 直徑或 齒數(shù) 1) 確定帶傳動(dòng)中帶輪尺寸 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 20 2) 確定各級(jí)齒輪齒數(shù) 在五根軸中,除去電動(dòng)機(jī)軸,其余四軸按傳動(dòng)順序依次設(shè)為 Ⅰ 、 Ⅱ 、 Ⅲ 、Ⅳ 。 [2]確定公比: [3]轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù): 結(jié)構(gòu)分析式 從電動(dòng)機(jī)到主軸主要為降速傳動(dòng),若使傳動(dòng)副較多的傳動(dòng)組放在較接近電動(dòng)機(jī)處可使小尺寸零件多些,大尺寸零件少些,節(jié)省材料,也就是滿足傳動(dòng)副前多后少的原則,因此取 方案。所以對(duì)加工剖分面來(lái)說(shuō),定位誤差 為零。 定位誤差分析 ① 對(duì)于連桿體剖分面中心距 236? 的要求,以Φ ? 的中心線為定位基準(zhǔn) ,雖屬“基準(zhǔn)重合”,無(wú)基準(zhǔn)不重合誤差,但由于定位面與定位間存在間 隙,造成的基準(zhǔn)位置誤差即為定位誤差,其值為: Δ Dw=δ D+δ d+Δ min =+ = mm Δ Dw--剖分面的定位誤差 δ D――工件孔的直徑公差 δ d――定位銷的直徑公差 此項(xiàng)中心距加工允差為 sin45=, 因此工件在加工過(guò)程中能夠保證加工精度要求。公差與本零件在工作時(shí)與其相配孔的尺寸與公差相同,即為Φ ? 。此公差 取工件相應(yīng)尺寸的平均值,公差取相應(yīng)公差的三分之一(通常取 1/5~1/3)。 切削力及夾緊力的計(jì)算 切削力的計(jì)算:,由《組合機(jī)床》(表 724)得: 高速鋼成型 銑 刀 切 削 力 計(jì) 算 ?? = ??????????????????????? = 461 50? 38(735736) = 其中 ???? = 461,???? = 46????,?? = 50????,?? = 8,???? = ????齒 , ???? =(????736),???? = 735?????? 夾緊力的計(jì)算:由《機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊(cè)》(表 1225)得: 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 16 用扳手的六角螺母的夾緊力: M=12mm, P=, L=140mm,作用力:F=70N,夾緊力: W0=5380N 由于夾緊力大于切削力,即本夾具可安全使用。連桿上蓋以基面(無(wú)標(biāo)記面)、凸臺(tái)面及側(cè)面定位,連桿體以基面和小頭孔及側(cè)面定位,均屬于完全定位。根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)的要求,需設(shè)計(jì)一套銑剖分面夾具,刀具為 高速鋼成型銑刀 。如果按連桿合裝前后來(lái)分,合裝 之前的工藝路線屬主要表面的粗加工階段,合裝之后的工藝路線則為主要表面的半精加工、精加工階段。 連桿機(jī)械加工工藝過(guò)程如下表 (1— 2)所示: 表 (1— 2) 工序 工序名稱 工序內(nèi)容 工藝裝備 1 粗銑 以小圓外徑定位,粗銑大小頭端面,單側(cè)余量 X52K 2 精銑 以大小頭端面定位,精銑兩端面,互為基準(zhǔn),單邊余 量 , X52K 3 至尺寸精度 0 ? ,并標(biāo)記大小頭端面為基面 4 粗鏜 以大小頭端面及三爪錐形壓塊定位,使小頭自動(dòng)定心, 粗鏜大小 T68 5 頭孔,大頭尺寸為 ,小頭尺寸 機(jī)械制造技術(shù) 課程設(shè)計(jì) 10 6 半精鏜 以大小頭端面及三爪錐形壓塊定位, 使小頭自動(dòng)定心,半精鏜大 T68 7 小頭孔,大頭尺寸達(dá)到 ?? ,小頭尺寸達(dá)到 ?? 8 粗銑 以基面及大小頭孔定位,銑小頭斜面,加工余量為 2mm X52K 9 鉆 以大小頭端面及大小頭孔定位,鉆螺栓孔,尺寸達(dá)到 ?? mm, Z575 10 深 93mm 11 锪平 以基面及大小頭孔定位 ,锪平安裝螺栓 的沉孔 Z575 12 銑 以基面及大小頭孔定位 ,蓋體分離 X52K 13 銑 以基面 、小頭孔及止口定位 ,銑連桿(體)剖分面及止口 X52K 14 粗鉸 以基面 、小頭孔及止口定位,鉸連桿(體)螺栓 孔,尺寸精度達(dá) Z575 15 到 ?? mm 16 鉆 以基面 、小頭孔及止口定位, 攻螺紋 M12- 7H Z575 17 銑 以基面 、大頭孔及止口定位 ,銑連桿(蓋)剖分面及止口 X52K 18
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