【正文】 溫差應(yīng)力計(jì)算，按《公預(yù)規(guī)》附錄 B計(jì)算。 式中 σ st為在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表 43， 空心板跨中截面彎矩 sdM = 0 9 4 3 54 1 611 222 ????? ie psps? ? ? 0)( 5432600 ???????? pllllc o nslppp AAAN ??????? M P a24 25 5 32 . 63208538 . 45 )0. 573 . 853015 . 6( 13 02 ??? M P ayI eNAN ppppc 2 1000 000 0 ??? ?????? 考慮結(jié)構(gòu)自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩 MGK=則 3 0 M P a152t2l3 ??????? 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 σ l5 pepkpel f ???? )(5 ??? () 式中，Ψ =，ξ =， pkf =1860MPa， 1 2 8 6 . 4 M P a1 5 . 61302 l2c o npc ??? ??? 代入得： 3 8 . 4 5 M P a1 2 8 6 . 4)0 . 2 601 2 8 6 . 4 / 1 8 60 . 5 2(0 . 31 . 0l5 ??????? 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 σ l4 對(duì)于先張拉法構(gòu)件， PeEpl ??? ?4 () 45 ????Ep? 000000 yI eNAN ppppe ??? () slPPp AAN 600 ?? ?? () 39。 ⑶ 距跨中截面 x=8750mm 處 此處，箍筋間距 mm150Sv ? ， ? ， 1 5 03 1 81 5 7 .0 8A svsv ???vbS? =％＞ svmin? =％ 斜截面抗剪承載力 : svsvkcucs ffPbhV ???? ,03321 )( ???? ? 5 8 6 . 4 3 k N 2800 . 0 0 3 2 950 0 . 9 5 5 )0 . 6(2910318100 . 4 51 . 11 . 01 . 0 3? ???????????? 5 6 8 .4 3 K N4 5 3 .6 1 K NVr d0 ?? 計(jì)算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。 表 各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值 截面位置 x（ mm） 支點(diǎn) x=11300 x=10990 x=8750 x=5300 跨中 x=0 剪力組合 設(shè)計(jì)值 Vd ⑴ 距支座中心 h/2=475mm 處截面 ， 即 x=10990mm 由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同， h0=910mm，其等效工字形截面的肋寬 b=318mm。 配箍率 1503181 7 5 .1A svsv ???vbS? =％＜ minsv? =％ （按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定， HRB335, minsv? =％ ） 在組合設(shè)計(jì)剪力值： r0Vd≤ 的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢 10? （ HRB335） 配筋率 sv? 取 minsv? ，則由此求得構(gòu)造配箍間距： mmb AS svSVV 1 10 0 1 1 8 5 7m i n ????? ? 取 200mmSV ?? 。 內(nèi)插得到距支點(diǎn) h/2=475mm 處的截面剪力 dV ： 5 3 9 .6 1 k N5 3 9 .6 11 .0Vr d0 ??? 1 0 4 3 . 5 8 k N9 1 03 1 850 100 . 5 1 3 ????? 計(jì)算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。 ????????? kNxhxbfM fcdud m2 3 9 0 .0 4 K NMr d0 ??? 計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。fh =1100mm 的矩形截面計(jì)算抗彎承載力。fb =1100mm，肋寬 b=318mm。 2P 2085mmA ? 102 45 ????? csEs EE? 。 21 6 換算截面幾何特性計(jì)算 由前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性。 20 8512 mmf AfxbfAsdppdfcds ＝??????? 擬采用 126? HRB335,A=678mm178。 ? , 39。fh = cmhy k ??上 得等效工字形截面的下翼板緣厚度： fh = cmhy k ??下 得等效工字形截面的肋板厚度： 3 1 .8 c m3 9 .121102b bb kf ????? 等效工字形截面尺寸見上圖圖 。,AP=1390mm178。 式中 : σ st—— 在作用短期效應(yīng)組合 sdM 作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力； 在初步設(shè)計(jì)時(shí)， σ st和 σ st可按公式近似計(jì)算： WMsdst ?? () WlNAN ppepepc ??? () 式中 : A,W—— 構(gòu)件毛截面面積及對(duì)毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； pl —— 預(yù) 應(yīng)力 鋼筋 重心對(duì)毛截面重心軸的偏心矩， apply?? ,pa 可預(yù)先假定。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備。 按《橋規(guī)》各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表 中。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為： 15 )( 100 Q jKKQGKud SSSrSr ??? 式中： 0? —— 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)俅髽颍?0? =； udS —— 效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； GKS —— 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； 1QkS —— 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。V = ( )k k k km q p y? ??汽 不計(jì)沖擊： 5 3 . 2 5 K N0 . 53 0 0 . 4 82 . 8 2 51 0 . 50 . 2 9 61V ??????? ）（汽 計(jì)入汽車沖擊： 39。 kNPk 5 0550 )()1 8 03 6 0(1 8 0 ?? ????? 而在計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Pk 應(yīng)乘以 的系數(shù)： kP? KN 3 0 0 . 4 82 5 0 . 41 . 2 ??? 10 汽車荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 跨中及 l/4 處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 空心板的剛度系數(shù) 222 )()(4 lbI IlbGIEIrTT ??? 410 mm 105. 34 73 7I ?? 410T mm 106 .6 6 6 I ?? mm 1100b? mm 22600l? 0 . 0 1 1 0 2)2 2 6 0 01 1 0 0(106 . 6 6 6 105 . 3 4 7 3 75 . 8 210 10 ?? ???? 表 各板荷載橫向分布影響線坐標(biāo)值表 作用 位置 板號(hào) 1 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 各板荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算如下 1號(hào)板：兩行汽車 0 . 2 8 40 . 0 8 3 )0 . 1 10 . 1 4 8( 0 . 2 2 72121mi2 ??????? 汽汽 ? 人群荷載 0 .3 3 70 .0 7 80 .2 5 9m ???人 2號(hào)板： 0 . 2 9 60 . 0 9 1 )0 . 1 3 80 . 1 6 0( 0 . 2 0 221m 2 ?????汽 0 .2 90 .0 8 40 .2 0 6m ???人 3號(hào)板： 0 . 2 90 . 1 0 60 . 1 3 90 . 1 7 10 . 1 6 421m2 ????? ）（汽 0 .2 4 20 .0 9 80 .1 4 4m ???人 4號(hào)板 ： 0 . 2 8 80 . 1 30 . 1 5 50 . 1 6 10 . 1 2 921m 2 ????? ）（汽 0 .2 3 60 .1 2 20 .1 1 4m ???人 兩行汽車作用時(shí)， 2號(hào)板最不利，跨中和 l/4 處的荷載橫向分布系數(shù)偏安全取值： ?人 ?人 11 號(hào) 號(hào) 號(hào) 號(hào) 號(hào) 號(hào) 號(hào) 人人 圖 布影響線及橫向最不利布載圖（尺寸單位： m） 表 各板荷載橫向分布系數(shù)匯總表 板號(hào) 橫向分布系數(shù) 1 2 3 4 m2汽 m 人 車道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)，按杠桿法計(jì)算，由圖 2號(hào)板的支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)如下： 圖 1號(hào)板 支點(diǎn)處荷載橫向 分 布影響線及最不利布載圖 兩行汽車： 2 ???汽 12 0m ?人 表 2號(hào)板的荷載橫向分布系數(shù) 作用位置 跨中至 L/4 處 支點(diǎn) 汽車荷載 汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算 《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù) μ 。 圖 全橋橫斷面布置（單位： cm） 圖 空心板截面構(gòu)造及尺寸（單位： cm） 6 7 3 空心板毛截面幾何特性計(jì)算 中跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算 毛截面面積 A 空心板毛截面面積為： 22cm 4 96 6. 9 25]8 0 . 52 . 582 . 5821[219241382951 10A ??????????????? ? 毛截面重心位置 全截面對(duì) 1/2 板高處的靜距： 321cm 4 0 5 6 . 6 7])38( 3 9 . 5 8521)38( 3 9 . 582 . 5)38( 3 9 . 582 . 521[2???????????????板高S 則毛截面重心離 1/2 板高的距離為 : ?d AS板高21 ? ? 把毛截面外框 簡(jiǎn)化為規(guī)則矩形時(shí)的鉸縫面積 A 鉸 : 2cm 1 0 0580 . 52 . 5882 . 50 . 52A ?????????? ）（鉸 鉸縫重心對(duì) 1/2 板高的距離為 : ?鉸d余缺板高AS21 ? ? 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距 I 如圖 中圖 ,設(shè)每個(gè)挖空的半圓面積為 A′: 222 6 738813881 ????? ??A 半圓重心軸： cmdy 38464 ????? ?? 半圓對(duì)其自身重心軸的慣性矩 I′為： 444 cm 14 304380. 0 068 60. 0 068 6dI ????? 則空心板毛 截面對(duì)其重心軸的慣性距 I為： 8 ? ? ? ?? ?? ? 45222232103 4 7 3 4 3 0 44 953110=Icm??????????????????????? ?????????? 空心板毛截面幾何特性匯總 本橋梁設(shè)計(jì)的預(yù)制空心板的毛截面幾何特性采用分塊面積累加法計(jì)算，疊加時(shí)挖空部分按負(fù)面積計(jì)算 ,如 。 材料規(guī)格 主梁：采用 C50 預(yù)應(yīng)力混凝土，