【正文】 f＝ f(x1,x 2, … ,x n) ； ? 有些參數是直接描述系統(tǒng)物理特性的，可以通過測量獲得，如溫度、壓力等； ? 有些參數是經過計算獲得的如排煙損失、機械不完全燃燒損失等。 運行指導作用：對耗差的可控部分直觀顯示，進行運行調整指導。 運行優(yōu)化管理試驗 ? 性能試驗； ? 變壓運行優(yōu)化； ? 燃燒調整試驗； ? 輔機優(yōu)化調整。 五、基礎工作 ? 尋找基準。 ? 信息化電廠可以定義為：綜合利用計算機技術、網絡技術、軟件技術等現(xiàn)代信息技術，融入先進的管理思想和技術策略，建立貫通發(fā)電企業(yè)生產經營管理各環(huán)節(jié)的信息網絡，對企業(yè)各環(huán)節(jié)產生的信息數據進行采集、分析、處理、控制和反饋，并通過信息網絡實現(xiàn)信息資源共享，實現(xiàn)電廠生產經營管理的智能化和自動化，達到提高企業(yè)現(xiàn)代化管理水平，提高企業(yè)經濟效益，提高企業(yè)市場競爭能力的目標。 結論 ? (1) 北京巴威公司首臺 600MW機組超臨界鍋爐采用低 NOx新型燃燒器以及 OFA技術，其NOx排放低于國家有關標準要求。從圖 4可見，氧量在 %左右時鍋爐效率最高。 ? 試驗結果如圖 3所示。 ? 當磨煤機 A、 B、 C、 D、 F 運行方式時，進行了 OFA風量變化對 NOx排放量影響的試驗。在氧量 %以下時 ,省煤器出口氧量對 NOx含量的影響不大 (圖 2) ,但當氧量繼續(xù)增加時， NOx含量急劇上升。 ? 調整后燃燒器狀態(tài)見表 3 ? 燃燒調整前后一級過熱器管壁溫度分布對比如圖 1 所示。 和 45176。 試驗結果分析 燃燒器調整 ? 通過均勻布置在空氣預熱器進口煙道上的20 4個測孔所測得的省煤器出口氧量分布，并參考一級過熱器管壁溫度的橫向分布來調節(jié)各燃燒器二次風的配風方式，如各燃燒器二次風調風盤的開度、內外二次風的開度等。采用煙氣分流擋板調節(jié)再熱器出口汽溫。W B 1903/ 25. 40 M型超臨界參數、螺旋水冷壁、一次中間再熱、平衡通風、固態(tài)排渣 Π型鍋爐 ,配有帶循環(huán)泵的內置式起動系統(tǒng) ,設計煤種為淮南煙煤。針對電廠1爐，保持省煤器后氧量為 %，煤粉細度R90為 8%~10%、減小三次風量和采用“▽”和“□”兩種配風方式，能達到較高效率。 額定負荷的考核試驗 ? 額定負荷下的熱效率考核試驗在燃燒調整試驗得到的最佳運行工況下進行，即：省煤器后氧量為 %，煤粉細度 R90為 8%~10%和采用“▽”型配風方式。 ? 在燃燒器區(qū)域，除編號 13的測孔不能用外，編號 1 23和 26測點處的 CO含量均大于 6%， O2含量大都小于 1%，編號 1 1 21和 24測點處的 CO含量大部分小于 1%， O2含量都大于4%。由于 AB兩側受大風箱的限制，12個測點分別布置在燃燒器區(qū)第一層和第二層的前后墻上，另 12個測點布置在燃燒器上方大約 。在300MW負荷下，結果與 260MW類似。 方式 ▽ △ □ ▽ △ □ ▽ △ □ 負荷 MW 209.8 210.3 209.4 210.6 259.6 261.0 258.9 259.4 300.8 301.8 301.4 302.1 O2% q2% q4% η% 2 9 2 5 8 1 8 5 0 6 3 4 ? 從表中看出，在 210MW負荷下，配風方式對鍋爐效率影響很小，鍋爐效率相差最大為 %。因此，在制粉系統(tǒng)允許的前提下，為提高鍋爐效率，應減小三次風量 。 三次風對鍋爐效率的影響 ? 在其他運行參數不變的情況下，磨煤機的投運方式和再循環(huán)風門的開度對鍋爐效率的影響如下表所示 。 負荷 MW R90% O2% q2 q4 η% ? 從表中看出，當煤粉細度 R90由 %下降到%時，固體不完全燃燒熱損失 q4下降了%，鍋爐效率提高了 %。 ? 高負荷時效率低，說明爐膛高度與燃用煤種的燃盡特性不匹配，使固體不完全燃燒熱損失 q4難以達到設計值 %。隨著負荷的升高，效率下降。在氧量為 %時，三種負荷的效率都達到最高值。 ? 運行參數記錄：采用 1機組配套的數據采集系統(tǒng)打印與試驗有關的運行參數，每 15分鐘打印一次。 ? 爐膛出口煙氣溫度測量：用特設的裝在爐膛出口水平煙道末級再熱器后煙道截面上的 16根鎧裝熱電偶測量該煙道截面兩個標高（ ）煙道寬度方向的煙氣溫度分布。 ? 飛灰取樣：性能考核的熱效率測定項目采用等速取樣法采集飛灰，其它項目取樣均采用撞擊式取樣器采集，并用等速取樣進行標定。 ? 煙氣成分測量：空氣預熱器進出口煙氣中氧量采用南京分析儀器廠生產的熱效率儀測量，出口截面直接用網格法測量，入口截面用代表點法測量，每 10~15分鐘測量一次。設計煤種為晉中貧煤。 運行指導作用：對耗差的可控部分直觀顯示，進行運行調整指導。 運行優(yōu)化管理試驗 ? 性能試驗； ? 變壓運行優(yōu)化； ? 燃燒調整試驗； ? 輔機優(yōu)化調整。因此啟動過程中，風量變化應盡可能平緩，不可過急。 ? 首臺磨投粉條件 鍋爐負荷 20%以上，空氣預熱器出口風溫大于 150℃ 或空氣預熱器進口煙溫大于規(guī)定值，才可投粉。個別中速磨如MPS，因研磨部件沒有間隙，需先啟給煤機，一般先啟磨煤機。打開熱一次風門，調節(jié)冷、熱一次風門擋板，對磨煤機逐步加熱，升溫速度控制在 3~5℃ / min，供煤前，應維持出口溫度運行 15分鐘以上。 （ 3）、通風試驗 ? 尋求性能指標與通風量的關系； ? 固定給煤量、分離器開度不變，對煤粉細度、不均勻性指數、磨煤電耗、通風電耗、石子煤量等進行測量計算。 (1)、出力特性試驗 ? 在其他參數不變，接近最佳工況的條件下，測定不同磨煤出力時磨煤機的有關運行參數及計算經濟指標，掌握制粉單耗與出力的對應關系，用于指導運行調節(jié)，同時尋求磨煤機的最大出力和經濟出力。 （ 4）、通風量試驗 ? 目的：尋求最大出力和經濟出力與通風量的關系，同時確定各經濟指標受通風量影響的規(guī)律。 （ 3）、鋼球球徑配比試驗 ? 鋼球大小配和使用可改善磨煤機的性能。 （ 2）、最佳鋼球裝載量試驗 ? 目的：找出單耗最小的鋼球量。 （ 1）、鋼球磨存煤量試驗 ? 確定出力與存煤量的關系，在可靠運行前提下，獲得最大出力的條件。 ? 需要確定摻混比例，保證安全及經濟性。 （六）、燃燒器負荷分配與投停試驗 ? 找出不同負荷下運行方式。 ? 應給出細度與分離器擋板開度的關系，即分離器擋板特性，以便運行時控制。將迅速增大時為經濟點。 （四）、經濟煤粉細度的調整 ? 一般在額定負荷 80%~100%下進行。 ? 如煤種改變，應重復以上試驗；負荷變化大，也應按幾個負荷段進行試驗。 （三）、最佳過量空氣系數調整 ? 在選定負荷范圍和穩(wěn)定運行煤種下進行，并確保漏風系數在允許的范圍。熱風送粉系統(tǒng)測量混合前后的溫度來調節(jié)。利用阻力平衡元件（縮孔或小風門），補足阻力的差異，使各管壓差相等。通過對各級負荷下參數的測量、記錄和計算，得到鍋爐效率最高時的負荷范圍，即為該爐的經濟負荷。密切監(jiān)視爐內著火、負壓及氧量變化情況。 （一）、鍋爐負荷特性試驗 鍋爐最大負荷試驗 ? 最大負荷（ BMCR）試驗是為了檢驗機組可能達到的最大負荷，并預計在事故情況下鍋爐的適應能力。低負荷時停上投下，因停運燃燒器也要保留少量風量以保護燃燒器，冷空氣對下部燃燒器影響小。如有特殊情況，解決汽溫偏低、結渣等，可改變火焰中心位置。目標是省煤器后 CO低和煙氣成分均勻。主燃區(qū)相對缺風，燃燒溫度降低。中心風開大，回流區(qū)后推并變小，出口附近溫度下降。 ? 與直流燃燒器不同，旋流燃燒器各只之間相互影響較小，幾乎沒有相互混合。煤質差，應使二次風混合晚。外二次風開大，等于內二次風關小，回流區(qū)變小，著火困難。它的開度對燃燒器出口回流區(qū)的大小和著火區(qū)內風煤比產生重要影響。運行中二次風的調節(jié)是借助爐膛出口過量空氣系數控制的。 ? 對直吹式系統(tǒng)，一次風量由冷熱風門聯(lián)動調節(jié)，或雙進雙出的旁路風門調節(jié)；對中儲式系統(tǒng)，由一次風母管壓力調節(jié)。 ? 我國部分電廠雙調風旋流燃燒器參數 燃燒器 鍋爐容量 煤揮發(fā)分 一次風率 一次風速 CF/SF 2020 40~42 20 28 CF/SF 1160 30~36 （風煤比） DS 2208 10~12 15~20 16~20 DS 1650 39 25 18 DS 1004 32 20~22 CF/SF前墻 1189 26 27 18 ? 一次風率應以燃燒穩(wěn)定性和燃燒損失大小來確定。一般說來，煤的燃燒性能較差或一次風溫較低時，一次風率可低點，一次風速也可小點。在燃燒器出口 2倍直徑區(qū)域形成穩(wěn)定的低氧燃燒區(qū)（火焰不發(fā)白），省煤器出口處 CO盡量低。 ? 各噴口均有調節(jié)擋板，控制風量。 ? 一次風管內有可調旋流葉片，這樣一、二次風都是旋流氣流結構。 ? 各擋板綜合調節(jié)得到最佳火焰形狀和燃燒工況。各布風孔板前后壓差用來指示和控制風量。底部風擋板單獨可調。二次風總量由均流孔板外部的可移動式套筒擋板控制。W） 2208 10~12 15~20 16~20 DS 1650 EIDRB（ Bamp。 ? 目前普遍采用 FW的 CF/SF低 NOx雙調風旋流燃燒器和 BW的 DS雙調風旋流燃燒器。不能超過 25%。 ? 一次風監(jiān)視（直吹系統(tǒng)）：各管風速偏差，通過調整一次風管節(jié)流圈解決。 ? 一次風監(jiān)視（中儲系統(tǒng)）：風速測量裝置（靜壓），相等則均勻。 ? 擺動要同步。 燃燒器傾角的調整 ? 目的：調節(jié)汽溫。 （ 4）反切風的調整 ? 為消除殘余旋轉，有的反切二次風，但減弱的燃燒。應有合適的風速，一般不低于 50m/s。如反切，可調節(jié)煙溫偏差，防止爆管。但 CE爐型對 NOx的生成影響不大。揮發(fā)分高的煤，應適當開大，減小燃燒損失?？煞乐箽饬髌?。 (b) 燃料風的調整 ? 周界風的調整 一次風噴口周圍的周界風可擴大燃燒器對煤種的適應性。總風量由燃料總量信號及氧量修正信號綜合后改變送風機入口擋板，控制二次風門開度調節(jié)爐膛 /風箱差壓。也可提高燃燒穩(wěn)定和經濟性。適合無煙煤及劣質煙煤等燃燒性能較差的煤。 ? 分配與煤種、燃燒器、爐型、制粉系統(tǒng)及運行條件有關。 ? 低揮發(fā)分煤，著火是關鍵，所以可適當增大二次風量，火焰靠近一次風噴口根部；揮發(fā)分高的煤，防止結渣和提高經濟性是主要的，應注意調節(jié)二次風不過大。 ? 二次風的主要部分，占 60%~70%。旁路風擋板開度可作為一次風量的補償。母管壓力依靠一次風機擋板開度控制。在范圍內再考慮經濟性。 燃燒器出口風率、風速的調整 （ 1）一次風率、風速調整 ? 一次風率大，著火延遲；煤粉濃度低。 燃燒器的特性（旋流） ? 回流區(qū)穩(wěn)定燃燒； ? 合適的旋流強度；形成開放氣流； ? 雙調風，分級燃燒；濃淡。 ? 剛性問題。 三、燃燒器的調節(jié)和運行方式 （一）、燃燒器的燃燒特性（直流） ? 卷吸量對著火影響很大。應根據各參數的變化，進行分析處理。波動大，則燃燒不穩(wěn)。位置越高，負壓越小。 ? 燃燒是否正常的反映。 （三）、爐膛負壓監(jiān)督與引風量的調節(jié) 爐膛負壓監(jiān)督的意義 ? 正常運行時為 30~50Pa。低負荷時，由于 α較大，增負荷也可先增燃料后增空氣量。 ? 還應按飛灰可燃物含量、煙氣中 CO含量、火焰顏色、位置、形狀等來判斷送風是否正常。即爐膛出口、過熱器后、再熱器后、省煤器后等位置，氧量是遞增的。 爐膛氧量的監(jiān)督 ? 由于漏風的存在