【文章內容簡介】 DS雙調風旋流燃燒器。 雙調風燃燒器型式 鍋爐容量 /th1 煤質 Vdaf/% 一次風率 /% 一次風速/ms1 CF/SF（ FW） 2020 40~42 20 28 CF/SF 1160 30~36 (風煤比 ) DS（ Bamp。W） 2208 10~12 15~20 16~20 DS 1650 EIDRB（ Bamp。W） 1004 20~22 CF/SF（前墻布置） 1189 CF/SF型雙調風旋流燃燒器調整 ? 二次風采用大風箱結構，前、后的兩個大風箱分別包住前、后墻的各 12只燃燒器。二次風旋流、一次風直流。內外二次風均有調節(jié)擋板。二次風總量由均流孔板外部的可移動式套筒擋板控制。 ? 一次風管有內外套筒，一次風切向進入，經整流成直流，濃氣流從外套筒噴出，淡氣流從中心筒和內套筒間噴出。 ? 中間為油槍，用三次風通入中心筒以冷卻燃燒器及作為油槍根部風。 ? 燃燒器下部靠近水冷壁處有底部風口，組成邊界風系統，使水冷壁形成氧化氣氛。底部風擋板單獨可調。 ? 內調風擋板調節(jié)燃燒器喉部附近的風粉混合物的擾動度和供應初次燃燒用風，并與一次風一起共同控制著火點。 ? 外調風擋板把二次風分為兩路，一路作為內二次風送至內調風擋板，另一路作為外二次風進入外二次風通道。外二次風的作用是在火焰外部形成富氧層，較晚與火焰混合。各布風孔板前后壓差用來指示和控制風量。鍋爐負荷變化由風箱 /爐膛差壓的變化進行調節(jié)。邊界風系統可分配二次風與邊界風的比例。一次風內套筒使一次風參數獨立可調。 ? 各擋板綜合調節(jié)得到最佳火焰形狀和燃燒工況。燃燒調整時要求 CO量不超過 200ppm。 DS型雙調風燃燒器調整 ? 二次風不采用大風箱結構，由管道分配。在前后墻燃燒器區(qū)上方，各布置兩層燃盡風噴口，形成總的分級燃燒方式。 ? 一次風管內有可調旋流葉片，這樣一、二次風都是旋流氣流結構。二次風也分為內外二次風。一次風旋流使煤粉向一次風管壁面區(qū) 濃縮。一次風口外有擴錐，可延緩一、二次風的混合。 ? 各噴口均有調節(jié)擋板，控制風量。 ? 這兩種燃燒器均形成分級配風燃燒工況。內二次風先和一次風混合，形成回流區(qū)， CF/SF型位于射流中心， DS型位于一次風口外的環(huán)形區(qū)域。 ? 各二、一次風量、風速、旋流強度調節(jié)良好時，火焰明亮且不冒黑煙，不沖刷水冷壁，煤粉沿燃燒器一周分布均勻。在燃燒器出口 2倍直徑區(qū)域形成穩(wěn)定的低氧燃燒區(qū)（火焰不發(fā)白），省煤器出口處 CO盡量低。燃燒好時火焰粗而短。 一次風的調整 ? 雙調風燃燒器的一次風率和風速對燃燒的影響類似直流燃燒器。但還要和二次風配合以形成合適的回流區(qū)。一般說來，煤的燃燒性能較差或一次風溫較低時，一次風率可低點，一次風速也可小點。煤質較硬或發(fā)熱量較低，粉量大，易在管內沉積，也需要較大的一次風參數。但過大的一次風速，會使燃盡變差。下表為國內一些電廠的運行參數。 ? 我國部分電廠雙調風旋流燃燒器參數 燃燒器 鍋爐容量 煤揮發(fā)分 一次風率 一次風速 CF/SF 2020 40~42 20 28 CF/SF 1160 30~36 （風煤比） DS 2208 10~12 15~20 16~20 DS 1650 39 25 18 DS 1004 32 20~22 CF/SF前墻 1189 26 27 18 ? 一次風率應以燃燒穩(wěn)定性和燃燒損失大小來確定。風量過大，著火延遲，燃盡差。在一合適的范圍內變化，則對燃燒影響不大。煤的揮發(fā)分低，對一次風參數更敏感。 ? 對直吹式系統，一次風量由冷熱風門聯動調節(jié)，或雙進雙出的旁路風門調節(jié)；對中儲式系統，由一次風母管壓力調節(jié)。負荷降低，一次風率應增大，主要考慮送粉。運行中維持制粉、送粉條件下，一次風率應盡可能低。 二次風的調整 ? 二次風量大，旋轉強烈，是燃燒的主導者。運行中二次風的調節(jié)是借助爐膛出口過量空氣系數控制的。一次風率確定后，二次風量也就確定了。但可調節(jié)內外二次風量大小，通過燃盡風可增減二次風量。 ? 內二次風擋板是改變內、外二次風比例的重要機構。它的開度對燃燒器出口回流區(qū)的大小和著火區(qū)內風煤比產生重要影響。內二次風開大，回流區(qū)變大，著火提前。 ? 外二次風影響燃盡過程。它的大小，也影響了內二次風的大小，間接影響著火。外二次風開大，等于內二次風關小，回流區(qū)變小，著火困難。 ? 一般來講，對于高揮發(fā)分煤，外二次風要大一些。 ? 同時還可調內外二次風旋流強度。外二次風旋轉強，有利于內外二次風的混合，內二次風旋轉強，有利于與一次風的混合。煤質差，應使二次風混合晚。 ? 內二次風旋轉弱，回流區(qū)小。同時阻力增大，風量會減少，初期氧不足；外二次風旋轉弱，混合不強烈，燃燒過程延長。需綜合考慮。 ? 與直流燃燒器不同，旋流燃燒器各只之間相互影響較小，幾乎沒有相互混合。初期未燃盡的大顆粒，后期也很難燃盡。 ? 下表為一些電廠運行時內外二次風擋板開度（ %）。 某電廠 1 2 3 4 5 煤揮發(fā)分 41 31 30 26 23 內擋板開度 20 40~55 20 12~15 35 外擋板開度 50 35~45 50 45 50 中心風和燃盡風調節(jié) ? 中心風是中心管內的直流風（ 10%），用于冷卻一次風噴口和調節(jié)著火點位置，作為油槍的根部風。中心風開大，回流區(qū)后推并變小，出口附近溫度下降。 ? 燃盡風在燃燒器區(qū)上部的直流風，形成分級燃燒。其調節(jié)與直流燃燒器類似。揮發(fā)分高的煤，燃盡風可大些。主燃區(qū)相對缺風，燃燒溫度降低。 優(yōu)化調整 ? 每只燃燒器的優(yōu)化。各只之間參數不一定一樣。以 CF/SF為例，按照外套筒擋板、外二次風擋板、內二次風擋板、內套筒滑桿的順序，依次進行參數優(yōu)化調整。目標是省煤器后 CO低和煙氣成分均勻。運行中應使兩側煙溫一致，可通過吹灰、調整風量等方法，保證合理運行狀況。 （三）、燃燒器的運行方式 ? 運行方式指負荷分配和投停方式。 ? 負荷分配的一般原則是各投運燃燒器負荷均勻。如有特殊情況，解決汽溫偏低、結渣等，可改變火焰中心位置。 ? 高負荷時盡量全部投運。 ? 降負荷停運燃燒器的原則： 主要保證燃燒穩(wěn)定； 停上投下，利于燃燒，停下投上，利于維持汽溫； 宜分層、對角或交錯停，定時切換； 停運只數與負荷率匹配。 ? 高負荷燃燒穩(wěn)定，主要是防止結渣和汽溫偏高，應盡量全部投入，均勻分配熱負荷。低負荷時停上投下，因停運燃燒器也要保留少量風量以保護燃燒器，冷空氣對下部燃燒器影響小。 ? 煤質好，可多火嘴，少燃料，利于燃燒完全，避免結渣；煤質差，應集中火嘴，增加煤粉濃度，保證穩(wěn)定著火。某鍋爐低負荷停投燃燒器對燃燒及效率的影響見下表。 低負荷不同燃燒器的組合方式： 負荷 60% 60% 60% 投運方式 4層全 下三層 4 飛灰含碳（ %） 鍋爐熱效率（ %） 燃燒穩(wěn)定性 差 好 較好 第四節(jié) 燃燒調整試驗與經濟運行 ? 燃燒調整試驗指新機組投產或大修后的鍋爐，以及燃料、燃燒設備、爐膛結構等有較大變動時，為了解和掌握設備性能，確定最經濟、最合理的運行方式和參數進行的測量、試驗、計算和分析工作。 （一）、鍋爐負荷特性試驗 鍋爐最大負荷試驗 ? 最大負荷（ BMCR）試驗是為了檢驗機組可能達到的最大負荷，并預計在事故情況下鍋爐的適應能力。 ? 以不大于規(guī)定的加負荷速率逐漸升負荷至所需要的最高值，穩(wěn)定運行 2h，記錄各參數及性能數據；注意輔機、熱力系統及調節(jié)裝置的適應能力；注意汽水系統安全性、溫度等各參數是否越限。 鍋爐最低穩(wěn)燃負荷試驗 ? 先進行燃燒調整和制粉系統調整，保持最佳工況。按 5%~10%的負荷段逐級降負荷，每級保持 15~30min，直至最低限，并保持 2h以上。密切監(jiān)視爐內著火、負壓及氧量變化情況。記錄數據。 ? 不投油最低穩(wěn)燃負荷應按燃燒器不同投入方式進行，每種組合方式持續(xù)時間大于 2h。 鍋爐經濟負荷試驗 ? 通常結合以上兩種試驗進行。通過對各級負荷下參數的測量、記錄和計算，得到鍋爐效率最高時的負荷范圍，即為該爐的經濟負荷。 （二）、一次風粉均勻性調整 ? 各一次風管由于長度、彎頭數目、上升高度等的不同造成阻力差異。在相同壓差下工作時會造成各一次風管的風粉分配不均勻，給鍋爐造成危害。 ? 先進行冷態(tài)調整。利用阻力平衡元件（縮孔或小風門），補足阻力的差異，使各管壓差相等。 ? 熱態(tài)調整，在額定負荷下進行。對中儲式系統，各管給粉量可單獨控制，保證相同的給粉量。應掌握給粉機轉速與下粉量的規(guī)律。熱風送粉系統測量混合前后的溫度來調節(jié)。 ? 對直吹式系統，由于煤粉在離開分離器后無調節(jié)手段，熱態(tài)時也只能達到風量平衡。煤粉的均勻，需要由性能良好的分配器來決定。各燃燒器間風量均勻性較好，但煤粉量偏差較大，一般為 5%~10%。 （三）、最佳過量空氣系數調整 ? 在選定負荷范圍和穩(wěn)定運行煤種下進行，并確保漏風系數在允許的范圍。在設計值附近，或在 ~ 4~5個值，試驗時保持一次風量不變，只改變二次風量調節(jié)過量空氣系數。每個值記錄相關數據，確定最佳值。同時注意燃燒穩(wěn)定性，汽溫等參數的變化。 ? 如煤種改變，應重復以上試驗；負荷變化大，也應按幾個負荷段進行試驗。 ? 一般情況，最佳過量空氣系數，隨煤質下降而增大，隨鍋爐負荷降低而增大。過量空氣系數在最佳值附近變化不大時，對效率影響不顯著。因此運行時可控制氧量在一最佳范圍即可。 （四）、經濟煤粉細度的調整 ? 一般在額定負荷 80%~100%下進行。每一工況測量相應數據。由于考慮制粉電耗較復雜，一般只測量飛灰含碳與細度的關系，將曲線的轉折點作為經濟細度。因很細時，飛灰可燃物含量變化緩慢。將迅速增大時為經濟點。對于燃用高揮發(fā)分煤的大型鍋爐，可在適當范圍內取適當高的 R90以降低制粉電耗。 ? 經濟細度與煤質、可磨性系數、均勻性指數、燃燒性能、鍋爐負荷等有關。揮發(fā)分高的煤，可粗些；可磨性系數低的煤，可粗些；均勻性好的制粉系統，可粗些；低負荷時應細些。 ? 應給出細度與分離器擋板開度的關系，即分離器擋板特性，以便運行時控制。 （五）、風量測量與標定 ? 一般采用測壓方式測量風量風速。 ? 風道的測速元件、擋板特性需要標定。 ? 運行一定時間后需檢驗和糾正。 （六）、燃燒器負荷分配與投停試驗 ? 找出不同負荷下運行方式。 ? 分負荷段，對預定的各方式進行試驗，驗證對鍋爐安全及經濟性的影響。 ? 判斷措施是否合理的依據是鍋爐燃燒的穩(wěn)定性、爐膛出口煙溫、爐內溫度分布、汽溫特性、水動力穩(wěn)定性等。 （七）、混配煤試驗 ? 為解決結渣、穩(wěn)燃等問題或適應燃料政策而進行的不同煤種的摻混燃燒。 ? 需要確定摻混比例，保證安全及經濟性。 ? 應進行相關的混煤燃燒特性研究。 （八）、制粉系統的調整試驗 ? 目的：對系統缺陷進行診斷；確定各可調參數對運行性能的影響；確定各參數的最佳值。 試驗項目 鋼球磨中儲式 ：最佳鋼球裝載量；鋼球球徑配比；最佳通風量；細度調整；內存煤量（差壓）；出力；最大出力；經濟運行方式。 （ 1）、鋼球磨存煤量試驗 ? 確定出力與存煤量的關系，在可靠運行前提下，獲得最大出力的條件。 ? 將其他影響出力的條件固定，如鋼球量、通風量、細度等。 ? 試驗內容，減小給煤，將存煤減少；逐漸增加給煤機轉速，每一給煤量穩(wěn)定 30分鐘，記錄數據，直到出力不隨給煤量變化為止。得到給煤量與出力的關系。 （ 2）、最佳鋼球裝載量試驗 ? 目的：找出單耗最小的鋼球量。 ? 試驗時，細度由燃燒要求確定，通風量按設計值固定。按初選的最佳值，上下各選 3~4個等級試驗，繪制曲線，得到最佳值。 ? 改變細度時，最佳裝載量基本不變。 （ 3）、鋼球球徑配比試驗 ?