【正文】 鋼球大小配和使用可改善磨煤機的性能。大球沖擊，小球擠碾。 ? 可進行試驗，也可按推薦值： ? 無煙煤、劣質(zhì)煙煤： φ30， 15%； φ40， 30%；φ50~60， 55%。 ? 煙煤： φ30， 35%； φ40， 65%。 （ 4）、通風量試驗 ? 目的：尋求最大出力和經(jīng)濟出力與通風量的關(guān)系，同時確定各經(jīng)濟指標受通風量影響的規(guī)律。 ? 試驗時，通風量分等級進行，每級固定，改變給煤量，觀察壓差、電流，記錄出力及其他經(jīng)濟指標。得到通風量特性。 直吹系統(tǒng) ? 出力特性；分離器調(diào)整，控制細度；通風量；經(jīng)濟運行方式。 (1)、出力特性試驗 ? 在其他參數(shù)不變，接近最佳工況的條件下，測定不同磨煤出力時磨煤機的有關(guān)運行參數(shù)及計算經(jīng)濟指標，掌握制粉單耗與出力的對應關(guān)系，用于指導運行調(diào)節(jié)，同時尋求磨煤機的最大出力和經(jīng)濟出力。 ? 試驗時保持煤質(zhì)穩(wěn)定，分離器擋板開度不變，在不同出力下得到各有關(guān)參數(shù)。 （ 2）、分離器調(diào)整 ? 保證合格的煤粉細度。 ? 固定幾個出力，測定煤粉細度、風機電耗、磨煤電耗、均勻性指數(shù)等經(jīng)濟指標與分離器擋板開度的關(guān)系。 （ 3）、通風試驗 ? 尋求性能指標與通風量的關(guān)系； ? 固定給煤量、分離器開度不變，對煤粉細度、不均勻性指數(shù)、磨煤電耗、通風電耗、石子煤量等進行測量計算。 經(jīng)濟運行方式的確定 ? 根據(jù)以上試驗，確定制粉系統(tǒng)經(jīng)濟運行方式。 ? 編入運行規(guī)程。 制粉系統(tǒng)啟停中的幾個問題 ? 暖磨 冷態(tài)啟動時，因為筒體等厚壁部件，為防止熱應力，首先要暖磨。打開熱一次風門，調(diào)節(jié)冷、熱一次風門擋板，對磨煤機逐步加熱，升溫速度控制在 3~5℃ / min，供煤前，應維持出口溫度運行 15分鐘以上。暖磨還可使煤一進磨煤機就得到干燥，防止阻塞。 ? 初期給煤量 給煤機啟動時，應設(shè)置最低出力，如 25%，到磨煤機出口溫度達正常設(shè)定值后再增加給煤量。 ? 給煤機啟動次序 球磨、中速磨等次序不同。個別中速磨如MPS，因研磨部件沒有間隙，需先啟給煤機，一般先啟磨煤機。 ? 防止爆燃 停磨過程中，煤少，易出現(xiàn)出口超溫，可能引起爆燃。停后如磨中煤粉沒有抽盡，煤粉會緩慢氧化，再次啟動時易爆燃。停磨過程中給煤量遞減速率應控制，如 10%，出口溫度達設(shè)定值后再減。 ? 首臺磨投粉條件 鍋爐負荷 20%以上，空氣預熱器出口風溫大于 150℃ 或空氣預熱器進口煙溫大于規(guī)定值，才可投粉。 ? 啟動磨煤機風量控制 并列運行的風機，低負荷下易發(fā)生“喘振”、“搶風”等事故。如風量變化大，風機輸出的風量、電流大幅波動，會造成爐內(nèi)工況惡化。風機喘振會引起鍋爐滅火、 MFT動作。因此啟動過程中，風量變化應盡可能平緩，不可過急。 （九）、鍋爐機組的經(jīng)濟運行方式 ? 通過以上各試驗，可確定鍋爐機組的經(jīng)濟運行方式。機組應盡量在鍋爐的經(jīng)濟負荷附近運行。 （十）、機組運行優(yōu)化管理 ? 通過對機組設(shè)計數(shù)據(jù)、設(shè)備現(xiàn)狀及運行參數(shù)的分析，進行適當?shù)膬?yōu)化試驗，根據(jù)綜合分析、計算和總結(jié)，找出機組實際運行條件下的優(yōu)化運行曲線，利用計算機在線監(jiān)測裝置提供在線經(jīng)濟分析和優(yōu)化運行指導，使機組在現(xiàn)有條件下保持最佳運行工況，同時建立以機組發(fā)供電煤耗為考核指標的節(jié)能管理和運行管理機制。 運行優(yōu)化管理試驗 ? 性能試驗； ? 變壓運行優(yōu)化； ? 燃燒調(diào)整試驗； ? 輔機優(yōu)化調(diào)整。 ? 機組優(yōu)化調(diào)整 通過大量現(xiàn)場尋優(yōu)試驗，并匯總、計算，可提供機組在調(diào)峰負荷范圍內(nèi)的優(yōu)化運行方式及最佳運行工況的目標值。 ? 機組性能在線監(jiān)測系統(tǒng) 通過運行數(shù)據(jù)，計算得到效率及煤耗等各參數(shù)。 管理功能：對運行人員水平進行客觀評價，進行運行經(jīng)濟性的各種統(tǒng)計，如日平均、月平均等，進行報表打印。 運行指導作用：對耗差的可控部分直觀顯示，進行運行調(diào)整指導。 第五節(jié) 燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗研究 ? 進行優(yōu)化燃燒試驗，對提高鍋爐效率，改善經(jīng)濟性和安全性具有重要意義。 一、切圓燃燒鍋爐優(yōu)化 ? HG1025/。四角切圓燃燒，中儲式熱風送粉制粉系統(tǒng)。設(shè)計煤種為晉中貧煤。 ? 優(yōu)化燃燒調(diào)整試驗及性能考核試驗均根據(jù) 《 電站鍋爐性能試驗規(guī)程 》 按反平衡計算鍋爐熱效率。 測試方法 ? 溫度測量：空氣預熱器出口煙道煙溫按代表點法用特制的 K型熱電偶測量， 10~15分鐘測一次，其代表點根據(jù)輔助試驗測量面的溫度場確定，每一代表點孔上縱深方向按網(wǎng)格法裝有 4個鎧裝熱電偶，以提高測量精度。送風溫度用玻璃管溫度計測量。 ? 煙氣成分測量：空氣預熱器進出口煙氣中氧量采用南京分析儀器廠生產(chǎn)的熱效率儀測量，出口截面直接用網(wǎng)格法測量，入口截面用代表點法測量，每 10~15分鐘測量一次。入口截面的代表點根據(jù)輔助試驗中該截面氧量分布結(jié)果確定。 ? 原煤取樣：根據(jù)負荷及粉倉情況，于試驗開始前在給煤機處取樣，裝入磨口瓶內(nèi)密封，每一試驗工況取樣兩次，混合后進行分析。 ? 煤粉取樣：煤粉取樣在給粉機下粉管上采取，裝入塑料袋內(nèi)，進行工業(yè)分析。 ? 飛灰取樣：性能考核的熱效率測定項目采用等速取樣法采集飛灰，其它項目取樣均采用撞擊式取樣器采集，并用等速取樣進行標定。甲、乙兩側(cè)煙道的標定系數(shù)分別為 。 ? 大渣取樣：大渣取樣在爐底排渣口采取。由于1爐是定期排渣，渣樣采集根據(jù)試驗情況及排渣情況具體安排。 ? 爐膛出口煙氣溫度測量：用特設(shè)的裝在爐膛出口水平煙道末級再熱器后煙道截面上的 16根鎧裝熱電偶測量該煙道截面兩個標高（ ）煙道寬度方向的煙氣溫度分布。每一試驗工況測量 2次。 ? 水冷壁近壁氣氛測量：用特設(shè)的測點及德國PMA10型氧量儀及 CO測定儀測量水冷壁近壁氣氛中的 O2和 CO。每一試驗工況測定一次。 ? 運行參數(shù)記錄：采用 1機組配套的數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)打印與試驗有關(guān)的運行參數(shù)，每 15分鐘打印一次。 試驗結(jié)果分析 過量空氣系數(shù)的影響 ? 在維持其他運行參數(shù)不變的條件下，以省煤器出口氧量為變化參數(shù)，通過改變送風機入口門來控制該參數(shù)。試驗結(jié)果如下表所示 ： ? 氧對鍋爐效率的影響 負荷 210MW 260MW 300MW 工況 2 4 1 3 10 9 12 11 16 14 13 15 O2% q2 q4 η% 2 7 1 9 3 5 3 0 3 5 3 2 ? 從表中可以看出，在各種試驗負荷下，隨著氧量的增加，固體不完全燃燒熱損失 q4下降，但排煙熱損失 q2卻隨之增加。在氧量小于 %時，q4的下降值大于 q2的增加值，鍋爐效率隨著氧量的增加而升高；當氧量大于 %時， q4的下降值小于 q2的增加值，鍋爐效率隨著氧量的增加而下降。在氧量為 %時，三種負荷的效率都達到最高值。因此，針對該爐的情況，省煤器后氧量控制在 %時為最佳。其對應的過量空氣系數(shù)為 。 負荷對效率的影響 ? 從上表中還可以看出，在相同的運行參數(shù)下，在省煤器出口氧量都為 %時，不同負荷下鍋爐效率不同。隨著負荷的升高，效率下降。額定負荷的效率比低負荷時低。 ? 造成該爐低負荷效率高的原因之一是隨著負荷的降低，雖然此時爐溫降低，但煤粉氣流在爐內(nèi)的停留時間增加；其二是該爐采用滑壓運行方式，隨著負荷的降低，在相同運行氧量下，仍可保證汽溫參數(shù)，因而使排煙損失下降。其三，該爐燃燒器改造后，低負荷穩(wěn)燃性能好，爐內(nèi)溫度水平變化不大。 ? 高負荷時效率低，說明爐膛高度與燃用煤種的燃盡特性不匹配，使固體不完全燃燒熱損失 q4難以達到設(shè)計值 %。試驗時 q4最小為 %，正常運行時 q4一般為 4%~6%。這是造成高負荷低效率的主要原因。 煤粉細度的影響 ? 在維持其他運行參數(shù)不變的情況下，不同煤粉細度對鍋爐效率的影響如下表所示 。 負荷 MW R90% O2% q2 q4 η% ? 從表中看出，當煤粉細度 R90由 %下降到%時，固體不完全燃燒熱損失 q4下降了%，鍋爐效率提高了 %。另一方面，煤粉細度降低，會使制粉系統(tǒng)的電耗升高。對于具體情況，存在一個經(jīng)濟煤粉細度。對該爐及燃用煤種，其經(jīng)濟細度 R90為 8%~10%。 三次風對鍋爐效率的影響 ? 在其他運行參數(shù)不變的情況下，磨煤機的投運方式和再循環(huán)風門的開度對鍋爐效率的影響如下表所示 。 項 目 磨投運方式 再循環(huán)風門開度 四臺磨運行 磨全停 40% 15% 負荷 MW O2% q2% q4% η% ? 從表中可以看出，四臺磨全停時，即沒有三次風的效率比有三次風時高 %；在循環(huán)風對比試驗中，再循環(huán)風量大，即三次風量小，效率要高于三次風量大的工況。由此可見，三次風會降低鍋爐效率。原因是三次風溫度低，含有較多水分，進入爐膛后會影響燃燒。因此，在制粉系統(tǒng)允許的前提下，為提高鍋爐效率，應減小三次風量 。 負荷（ MW） 210 260 300 工況 1 2 3 4 5 6 7 8 O2 % 一次風壓（ Pa） 2800 3100 2800 3000 3300 2800 3000 3300 q4 % q2 % η % 一次風壓對鍋爐效率的影響 ? 從表中看出，一次風壓在 2800~3300Pa時，三種負荷下鍋爐熱效率均隨著一次風壓的降低略有增加，但增加幅度很小，最大僅為 %。原因是運行中的一次風壓變化較小，對各風管的風速影響不大，因而對燃燒工況影響較小。 配風方式的影響 注： 表示縮腰型配風；▽表示倒寶塔型配風；△表示寶塔型配風；□表示均等配風。 方式 ▽ △ □ ▽ △ □ ▽ △ □ 負荷 MW 209.8 210.3 209.4 210.6 259.6 261.0 258.9 259.4 300.8 301.8 301.4 302.1 O2% q2% q4% η% 2 9 2 5 8 1 8 5 0 6 3 4 ? 從表中看出，在 210MW負荷下，配風方式對鍋爐效率影響很小，鍋爐效率相差最大為 %。這可能與 210MW負荷下煤粉氣流在爐內(nèi)的停留時間相對較長的因素有關(guān)。在 260MW負荷下，在四種配風方式中，“△”型配風方式效果最差，比其他方式的效率低 %以上，顯然不宜采用。其他三種方式差別不大。在300MW負荷下，結(jié)果與 260MW類似。其中“▽”方式效率最高。因此，在該爐的運行中，宜采用“▽”和“□”兩種配風方式，以增強燃燒后期混合，達到較高效率的目的。 水冷壁近壁面氣氛測量 ? 壁面氣氛測量共布置 24個測點，分三層布置在水冷壁面上。由于 AB兩側(cè)受大風箱的限制，12個測點分別布置在燃燒器區(qū)第一層和第二層的前后墻上，另 12個測點布置在燃燒器上方大約 。第一、二、三層測點標高分別為 、 28米。測點布置如下圖所示。 11 12 13 14 15 16 21 22 23 24 25 26 31 32 33 37 38 39 40 41 42 36 35 34 測量結(jié)果 測點編號 11 12 13 14 15 16 21 22 23 24 25 26 210 MW O2 CO 260 M