【導(dǎo)讀】首金·美利山四期一標(biāo)山頂商業(yè)工程高支模施工方案。重慶城業(yè)建筑工程有限公司1

　　

【正文】 系數(shù)， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = (+ 2) = m； Lo/i = / = 126 ； 由 長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； σ =( 489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ : 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN； N =+= kN； 首金美利山四期一標(biāo)山頂商業(yè)工程 高支模施工方案 重慶城業(yè)建筑工程有限公司 32 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = = m； Lo/i = / = 188 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； σ =( 489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)按照表 1取值 ； k2 計算長度附加系數(shù)， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = (+ 2) = m； Lo/i = / = 126 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； σ =( 489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 首金美利山四期一標(biāo)山頂商業(yè)工程 高支模施工方案 重慶城業(yè)建筑工程有限公司 33 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 （ 十一 ） 、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 [工程經(jīng)驗 ]: 除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容 ： ； ，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度； ，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 ： ，可以采用等步距設(shè)置； ，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； ，不宜超過 。 ： ≥ 20m或橫向高寬比≥ 6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層； 46米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐 ，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的 1/3； 1015m設(shè)置，四周和中部每 1015m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層； ，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。 首金美利山四期一標(biāo)山頂商業(yè)工程 高支模施工方案 重慶城業(yè)建筑工程有限公司 34 ： ； ，每隔 1015m設(shè)置。 ： ，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于 400mm； ，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于 200mm； ，當(dāng)設(shè)計荷載 N≤ 12kN時，可用雙扣件；大于 12kN時應(yīng)用頂托方式。 ： ，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置； 《扣件架規(guī)范》的要求； ，每個扣件的擰緊力矩都要控制在，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； 。 ： ，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； ，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； ，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 二、 梁 1200*400模板 (扣件鋼管架 )計算書 首金美利山四期一標(biāo)山頂商業(yè)工程 高支模施工方案 重慶城業(yè)建筑工程有限公司 35 （ 一 ） 、參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m):； 梁截面高度 D(m): 混凝土板厚度 (mm):； 立桿梁跨度方向間距 La(m):； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m):； 立桿步距 h(m):； 梁支撐架搭設(shè)高度 H(m)： ； 梁兩側(cè)立柱間距 (m):； 承重架支設(shè) :1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面； 板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):； 采用的鋼管類型為 Φ 48 ； 扣件連接方式 :雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù) :； 首金美利山四期一標(biāo)山頂商業(yè)工程 高支模施工方案 重慶城業(yè)建筑工程有限公司 36 模板自重 (kN/m2):； 鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):； 傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):； 振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2): 木材品種：柏木； 木材彈性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗彎強度設(shè)計值 fm(N/mm2)： ； 木材抗剪強度設(shè)計值 fv(N/mm2)： ； 面板類型：膠合面板； 面板彈性模量 E(N/mm2)： ； 面板抗彎強度設(shè)計值 fm(N/mm2)： ； 梁底縱向支撐 根數(shù)： 6； 面板厚度 (mm)： ； 主楞間距 (mm)： 500； 次楞根數(shù)： 6； 穿梁螺栓水平間距 (mm)： 500； 穿梁螺栓豎向根數(shù)： 3； 穿梁螺栓豎向距板底的距離為： 200mm， 400mm， 400mm； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M12； 主楞龍骨材料：鋼楞； 截面類型為圓鋼管 48 ； 主楞合并根數(shù)： 2； 次楞龍骨材料：木楞 ,，寬度 50mm，高度 100mm； （ 二 ） 、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 首金美利山四期一標(biāo)山頂商業(yè)工程 高支模施工方案 重慶城業(yè)建筑工程有限公司 37 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 : 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入 0時系統(tǒng)按 200/(T+15)計算，得 ； T 混凝土的入模溫度，取 ℃； V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； β 1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力 F； 分別為 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。 （ 三 ） 、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為 6根。面板按照均布荷載作用下 的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 (單位： mm) 跨中彎矩計算公式如下 : 首金美利山四期一標(biāo)山頂商業(yè)工程 高支模施工方案 重慶城業(yè)建筑工程有限公司 38 其中， σ 面板的彎曲應(yīng)力計算值 (N/mm2)； M 面板的最大彎距 ()； W 面板的凈截面抵抗矩， W = 50 ； [f] 面板的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 : q1= 18 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 : q2= 1 =； q = q1+q2 = + = kN/m； 計算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 220mm； 面板的最大彎距 M= 2202 = ； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值 : σ = 104 / 104=； 面板的抗彎強度設(shè)計值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應(yīng)力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q = 18 = 9N/mm； l計算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 220mm； E面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500N/mm2； I面板的 截面慣性矩 : I = 50 ； 面板的最大撓度計算值 : ω = 9 2204/(100 9500 105) = mm； 面板的最大容許撓度值 :[ω ] = l/250 =220/250 = ； 面板的最大撓度計算值 ω = 小于 面板的最大容許撓度值 [ω ]=，滿足要求！ （ 四 ） 、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算 首金美利山四期一標(biāo)山頂商業(yè)工程 高支模施工方案 重慶城業(yè)建筑工程有限公司 39 內(nèi)楞 (木或鋼 )直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本 工程中，龍骨采用 1根木楞，截面寬度 50mm，截面高度 100mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 50 1002 1/6 = ； I = 50 1003 1/12 = ； 內(nèi)楞計算簡圖 （ 1） .內(nèi)楞強度驗算 強度驗算計算公式如下 : 其中， σ 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值 (N/mm2)； M 內(nèi)楞的最大彎距 ()； W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； [f] 內(nèi)楞的強度設(shè)計值 (N/mm2)。 按以下公式計算內(nèi)