【導讀】擴建年產(chǎn)5萬噸水性底漆項目工程。南通五建建設(shè)工程有限公司

　　

【正文】 要求！ 八、可調(diào)托座驗算 荷載傳遞至 立桿方式 可調(diào)托座 2 可調(diào)托座承載力容許值[N](kN) 30 由 主梁驗算 一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力 N＝ max[R2， R3]1＝ ≤[N]＝ 30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎(chǔ)計算 地基土類型 粘性土 地基承載力設(shè)計值 fak(kPa) 140 立柱墊木地基土承載力折 1 墊板底面面積 A(m2) 40 減系數(shù) mf 立柱底墊板的底面平均壓力 p＝ N/(mfA)＝ (1)＝ ≤fak＝ 140kPa 滿足要求！ 標高 （扣件式）計算書 一 、工程屬性 新澆混凝土樓板名稱 標高 新澆混凝土樓板板厚 (mm) 120 新澆混凝土樓板邊長 L(m) 新澆混凝土樓板邊寬 B(m) 二、荷載設(shè)計 施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q1k 當計算面板和小梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當計算面板和小梁時的集中荷載 (kN) 當計算主梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載 (kN/m2) 1 模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2) 面板自重標準值 面 板及小梁自重標準值 樓板模板自重標準值 模板及其支架自重標準值 新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三、模板體系設(shè)計 模板支架高度 (m) 立柱縱向間距 la(mm) 900 立柱橫向間距 lb(mm) 900 41 水平拉桿步距 h(mm) 1800 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心對稱 立柱距混凝土板短邊的距離 (mm) 450 立柱距混凝土板長邊的距離 (mm) 450 主梁布置方向 平行樓板長邊 小梁間距 (mm) 300 小梁兩端各懸挑長度 (mm) 250， 250 主梁兩端各懸挑長度 (mm) 250， 250 結(jié)構(gòu)表面的要求 結(jié)構(gòu)表面隱蔽 模板及支架計算依據(jù) 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ1302020 設(shè)計簡圖如下： 模板平面圖 42 四、面板驗算 43 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 18 面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2) 18 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 面板可按簡支跨計算 的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取 1m單位寬度計算。計算簡圖如下： W＝ bh2/6=10001818/6＝ 54000mm3， I＝ bh3/12=1000181818/12＝ 486000mm4 強度驗算 q1＝ [(G1k+ (G3k+G2k)h)+， (G1k+ (G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+] 1=q2＝ G1kb=1=p＝ Q1K=＝ Mmax＝ max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[， +]= m σ＝ Mmax/W＝ 106/54000＝ ≤[f]＝ 18N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1=ν＝ 5ql4/(384EI)＝ 53004/(38410000486000)＝ ≤[ν]＝ l/250＝ 300/250＝ 滿足要求！ 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 6080 小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2) 小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 64 44 小梁截面慣性矩 I(cm4) 256 因 [B/lb]取整 1＝ [2700/900]取整 1＝ 2，按二等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 強度驗算 q1＝ [(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ 因此， q1靜 ＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ M1＝ L2+ L2＝ +＝ m q2＝ G1kb=＝ p＝ Q1k=＝ M2＝ max[+， +]＝max[+， +]＝ m M3＝ max[q1L12/2， q2L12/2+pL1]=max[， +]＝m Mmax＝ max[M1， M2， M3]＝ max[， ， ]＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/64000＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 45 抗剪驗算 V1＝ L+ L＝ +＝ V2＝ +＝ +＝ V3＝ max[q1L1， q2L1+p]＝ max[， +]＝ Vmax＝ max[V1， V2， V3]＝ max[， ， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(28060)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中 νmax＝ (100EI)=9004/(10093502560000)＝ ≤[ν]＝l/250＝ 900/250＝ 懸臂端 νmax＝ qL4/(8EI)=2504/(893502560000)＝ ≤[ν]＝ l1/250＝ 250/250＝ 1mm 滿足要求！ 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф48 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2) 205 主 梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁最大支座反力計算 Q1k＝ q1＝ [(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ q1靜 ＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ q2＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))=承載能力極限狀態(tài) 按二跨連續(xù)梁， Rmax＝ ＝ ＝ 46 按懸臂梁， R1＝ q1l=＝ R＝ max[Rmax， R1]＝ 。 正常使用極限狀態(tài) 按二跨連續(xù)梁， Rmax＝ ＝ ＝ 按懸臂梁， R1＝ q2l=＝ R＝ max[Rmax， R1]＝ 。 抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖 (kNm) Mmax＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/5080＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 47 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/489＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ 跨中 νmax=≤[ν]=900/250= 懸挑段 νmax＝ ≤[ν]=250/250=1mm 滿足要求！ 七、立柱驗算 剪刀撐設(shè)置 加強型 立桿頂部步距 hd(mm) 1500 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度 a(mm) 200 頂部立桿計算長度系數(shù) μ1 非頂部立桿計算長度系數(shù)μ2 鋼管類型 Ф483 48 立柱截面面積 A(mm2) 424 立柱截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 長細比驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段： l02=kμ2h =11800=3159mm λ=l0/i=3159/=≤[λ]=210 長細比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1＝ l01/i＝ ＝ ，查表得， υ1＝ f=N/(υA)=[(+(+24))+1)]1000/(424)=1000/83.528=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： l02=kμ2h =1800= λ2＝ l02/i＝ ＝ ，查表得， υ2＝ f=N/(υA)=[(+(+24))+1)]1000/(424)=1000/58.936=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算 荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 可調(diào)托座承載力容許值[N](kN) 30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N＝ ≤[N]＝ 30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎(chǔ)驗算 地基土類型 素填土 地基承載力設(shè)計值 fak(kPa) 115 立柱墊木地基土承載力折減系數(shù) mf 1 墊板底面面積 A(m2) 立柱底墊板的底面平均壓力 p＝ N/(mfA)＝ (1)＝ ≤fak＝ 115kPa 滿足要求！ 49 WKL6 梁模板（扣件式）計算書 一、工程屬性 新澆混凝土梁名稱 WKL6 新澆混凝土梁計算跨度 (m) 9 混凝土梁截面尺寸(mmmm) 300700 新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高 (m) 二、荷載設(shè)計 模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3) 24 當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時 Q1k(kN/m2) 1 對水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2 混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3) 模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三、模板體系設(shè)計 新澆混凝土梁支撐方式 梁側(cè)無板 (B) 梁跨度方向立柱間距 la(mm) 900 梁兩側(cè)立柱間距 lb(mm) 1200 步距 h(mm) 1800 混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中 的位置 居中 梁左側(cè)立柱距梁中心線距離 (mm) 600 梁底增加立柱根數(shù) 1 50 梁底增加立柱布置方式 按梁兩側(cè)立柱間距均分 梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離 (mm) 600 每跨距內(nèi)梁底支撐小梁根數(shù) 3 梁底支撐主梁最大懸挑長度 (mm) 300 結(jié)構(gòu)表面的要求 結(jié)構(gòu)表面外露 模板及支架計算依據(jù) 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ1622020 設(shè)計簡圖如下： 51 52 立面圖 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 18 面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2) 18 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 按四等跨連續(xù)梁計算，簡圖如下： W＝ bh2/6=3001818/6＝ 16200mm3， I＝ bh3/12=300181818/12＝ 145800mm4 q1＝ [(G1k+ (G2k+G3k)h)+， (G1k+ (G2k+G3k)h)+]b=[(+(24+))+2，(+(24+))+2]＝ q1靜 ＝ [G1k+(G2k+G3k)h]b＝ [+(24+)]＝ q1活 ＝ Q2kb ＝ 2＝ q2＝ [G1k+(G2k+G3k)h]b＝ [+(24+)]＝ 抗彎驗算 σ＝ Mmax/W＝ (+)106/16200＝ ≤[f]＝18N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝ (100EI)＝ 4504/(10010000145800)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 450/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 53 設(shè)計值 (承載能力極限狀態(tài) ) Rmax＝ q1靜 l+ q1活 l＝ +＝ 標準值 (正常使用極限狀態(tài) ) R39。max＝ ＝ ＝ 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 6080 小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2) 小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 64 小梁截面慣性矩 I(cm4) 256 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 承載能力極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁 q1＝ ＝ 小梁自重 q2＝ ()＝ 54 梁左側(cè)模板傳遞給小梁荷載 F1== 梁右側(cè)模板傳遞給小梁荷載 F2== 正常使用極限狀態(tài) ： 面板傳遞給小梁 q1＝ ＝ 小梁自重 q2＝ ()＝ 梁左側(cè)模板傳遞給小梁荷載 F1== 梁右側(cè)模板傳遞給小梁荷載 F2== 抗彎驗算