【導讀】管外蒸氣冷凝時的給熱系數1?管內液體沿垂直壁面成膜下流時的給熱系數2?

　　

【正文】 ，選擇乙型平焊法蘭20xxJB4707 ，公稱壓力為 .6MPa1 ，材料為 AQ235 。 液體分配器 目前，用于降膜塔的液體分配器有旋液式、鋸齒型、二次分配塑、導流管式、孔式、管內再分配型、加壓噴霧型、填充物式等各種結構。經過試驗和分析比較，我們最終選用了孔式液體分配器。此結構原為荷蘭斯太米卡飯 (Stamiearbon)公司用于 CO2 氣 提塔的專利設計。液體是通過分配頭上 6 個 ? 的小孔沿內管壁往下流，形成一 層液膜，上升的氣體與呈膜狀下流的液體在管內逆流接觸進行氣提。 除沫器 根據容器結構、人孔開設位置來確定絲網除沫器的型式。當人孔開設在除沫器下方時，采用下裝絲網除沫器。 根據 氣 提塔公稱直徑 mm700?DN ，選用的除沫器公稱直徑 mm700?DN 。 根據除沫效率要求，來確定除沫器的網塊厚度。因為除沫要求不高，所以可采用厚度為 mm10039。 ?H 。 23 過濾網型式為 HP，材料為 AQ235 。 所以所選用的除沫器標記為： HG/T 21618 絲網除沫器 X700100 HP Q235/Q235 液體分布器 蓮蓬頭式是一種應用廣泛的液體分布器，是開有許多小孔的球面分布器。它懸掛于填料上方的正中，液體借助泵或高位槽產生的靜壓頭自小孔噴出，噴灑半徑的大小隨液體壓力的高度不同而不同。在壓力穩(wěn)定的場合下，可以達到較均勻的噴灑效果。小孔在球面上一般采用同心圓排列，為了使噴灑均勻，球面上各小孔的軸線匯交于一點。 蓮蓬頭上的小孔易堵塞，霧沫夾帶嚴重，由于須改變噴淋壓頭才能改變噴淋液量，為了便于檢修 蓮蓬頭，采用法蘭連接。由于本設計的液體流速較小，液體產生泡沫也相對較小，使得 氣 提塔內霧沫夾帶小，因此液體分布器采用蓮蓬頭式分布器。 液體分布器安裝一般應高于填料層表面 mm300~150 ，以提供足夠的空間讓上升氣流不受約束地穿過分布器。所以本設計液體分布器安裝在離液體分配器上管口 mm250 。 由于 氣 提塔公稱直徑 mm700?DN ，所以噴淋角設計為 C45??? ，由液體進料流量和流速確定開 孔直徑 mm4?? ，開孔數共 5 圈，總數 121 個。由此確定蓮蓬式分布器半徑 mm225?R 。 24 第 8 章附表 表 氣 提塔參數一覽表 降膜換熱管 管長： m6?H 管心距： mt ? 材料： Cr17Mn14Mo2N 管數： )(162 根?n 型號： 332?? 塔體 塔內徑 ?D 管板徑 39。 ?D 塔壁厚 mm10d ?? 材料 AQ235 鋼材 封頭 型號 / T G 7 3 7JAQ 2 3 510D AN 7 0 0 B? 封頭高度 mm1751 ?h 直邊高度 mm402 ?h 壁厚 mm10f ?? 裙座 高度 ?H 厚度 mm14q?? 直徑 mm720q ?D 人孔 mm400 基礎環(huán) 內徑 mm1010o ?D 外徑 mm550i ?D 厚度 mm28b ?? 地腳螺栓 公稱直徑 M36 塔高 底部空間高度 ?H 頂部空間高度 ?H 裙座高度 ?H 塔體 m6?H 總高 ?總H 折流板 弦高 mm175?h 間距 mm150 板數 )(39 塊?N 厚度 mm5L ?? 25 拉桿 直徑 mm16n ?d 數 量 6 根 定距管 型號 mm325?? 膨脹節(jié) 型號 20xxGB/T1 2777 ZDL 單波紋膨脹節(jié) 厚度 mm3 材料 AQ235 法蘭 型號 乙型平焊法蘭： 20xxJB4707 材料 AQ235 液體分配器 型號 孔式液體分配器 分配頭 6 個 ? 小孔 除沫器 標記 HG/T 21618 絲網除沫器 X700100 HP Q235/Q235 液體分布器 型式 蓮蓬式分布器 開孔直徑 mm4?? 開孔數 5 圈 總數 121 個 噴淋角 C45??? 半徑 mm225?R 26 表 各符號物理意義一覽表 Q ，熱負荷， kJ/h 頂P ，塔頂操作壓力， atm 底P ，塔底操作壓力， atm 初K ，傳熱系數初始值， hCm/kJ 2 ??? 1t? ，蒸 氣 和混合溶劑的平均溫差， C? 2t? ，蒸 氣 和管內氣體溫差， C? mt? ，蒸 氣 與 氣 提塔平均溫差， C? 初F ，傳熱面積估算值， 2m H ，管長， m d ，降膜熱管內經， m od ,降膜熱管外徑， m 理n ，理論管數，根 n ，管數，根 b ，中心管數，根 t ，管心距， m D ，塔 內 徑， m 39。D ，管板徑， m 1V ，氣體流人點體積流量， h/m3 2V ，氣體流出點體積流量， h/m3 1? ，氣體流人點氣體流速， m/s 2? ，氣體流出點氣體流速， m/s m? ，氣速平均值， m/s 1LW ，液體流入點質量流量， kg/h 2LW ，液體流出點質量流量， kg/h LmW ，液體平均質量流量， kg/h 1? ，液體流入點周邊流量， hkg/m? 2? ，液體流出點周邊流量， hkg/m? m? ，液體周邊流量平均值， hkg/m? 1L? ，柴油 C40? 的粘度， hkg/m? 2L? ，柴油 C70? 的粘度， hkg/m? Lm? ，混合柴油的平均粘度， hkg/m? 1LeR ，液體流入點雷諾準數，無量綱 2LeR ，液體流出點雷諾準數，無量綱 LmeR ，流體平均 雷諾準數，無量綱 ? ，液膜與水平面間的夾角 g ，重力加速度， 28 m/ ? eg ，重力換算系數，28 h)()m / k gk g ( 力質? 1L? ，混合柴油 C40? 的密度， 3kg/m 2G? ， 氣 提氣密度， 3kg/m 1? ，液體流入點液膜厚度， m 39。1? ，液體流入點實際液膜厚度， m Lm? ，液體平均密度， 3kg/m Gm? ，氣體平均密度， 3kg/m m39。? ，液體平均實際液膜厚度， m 1L? ，柴油 C40? 的表面張力， 3kg/m 2L? ，柴油 C70? 的表面張力， 3kg/m 2G? ，氣體粘度， hkg/m? ? ，液體重量流速時的液膜厚度， m G ，氣體的重量流速， hkg/m? L ，液體的重量流速， hkg/m? 液泛? ，達到液泛所需要的速度， m/s L?? ，由于氣液間傳質和傳熱引起的表面張力變化， kg/m minq ，液體最小潤濕率， hm/m3 ? q ，液體在流出點的實際潤濕率， hm/m3 ? ? ，液膜在管內停留時間， s mU ，液膜平均速度， s/m 1? ，管外蒸 氣 冷凝時的給熱系數，ChkJ/m2 ??? 27 2? ，管內液體沿垂直壁面成膜下流時的給熱系數， ChkJ/m2 ??? 水蒸汽W ，飽和蒸 氣 冷凝量， kg/h H? ， 水蒸 氣 焓變， kJ/kg 水? ，冷凝水周邊流量， hkg/m? ft ，水液膜溫度， C? eR ，殼內雷諾準數，無量綱 ? ，給熱校正系數，無量綱 水? ，水的導熱系數， Chkg/m ??? 柴? ，柴油的導熱系數， Chkg/m ??? 鋼? ，不銹鋼的導熱系數， Chkg/m ??? 水? ， C120? 時水的密度， 3kg/m pC ，柴油的比熱， CkJ/kg?? 1R ，管外蒸 氣 熱阻， C/kJhm2 ??? 2R ，液膜產生的氣泡熱阻， C/kJhm2 ??? 計K ，總傳熱系數， ChkJ/m2 ??? 核F ，傳熱面積核算值， 2m 實F ，實際傳熱面積， 2m d? ，塔壁厚， mm ? ，焊縫系數，無量綱 1C ，鋼板負偏差， mm 2C ，腐蝕裕量， mm ? ，許用應力， MPa 1h ，封頭高度， mm 2h ，封頭直邊高度， mm f? ，封頭壁厚， mm 釜液V ， 塔釜體積， 3m 1H ， 塔的底部空間高度 ， m 2H ， 塔的頂部空間高度， m 3H ，裙座高度， m 總H ，塔總體高度， m F ，風載荷， N 1K ，體型系數，無量綱 2K ，塔器各計算段的風振系數，無量綱 if ，風壓高度變化系數，無量綱 WM ，風彎矩， mN? eM ，偏心彎矩， mN? maxM ，最大彎矩， mN? q? ，裙座厚度， mm qD ，裙座直徑， mm oD ，基礎環(huán)的內徑， mm iD ，基礎環(huán)的外徑， mm 環(huán)S ，基礎環(huán)的實際受力面積， 2mm b? ，基礎環(huán)的厚度， mm b ，裙座外觀至基礎環(huán)緣間距離， mm ??b? ，基礎環(huán)材料的許用應力， MPa maxb? ，混凝土基礎上的最大壓應力， MPa bZ ，基礎環(huán)截面系數， 3m es? ，裙座的有效厚度， mm B ，壓力容器壁最大應力， MPa ? ，錐半頂角 aS ，裙座圓筒底部截面積， 2mm sbZ ，裙座圓筒截面系數， mm B? ，地腳落地受的最大拉應力， MPa id ，地腳螺栓螺紋小徑， mm ??bt? ，地腳螺栓材料的許用應力， MPa o? ， 管板厚度， mm N ， 折流板數，塊 z? ， 折流板的厚度， mm nd ，拉桿的直徑， mm