【正文】 稱，保持轍叉為直線型。此時， 值不得小于下列數(shù)值： (254)H2ln??代入數(shù)據(jù)， ，滿足要求。8202031519mK???＞tβ0t2 Ktt3 Hlx1x2Kn ?圖 213 轍叉理論尖端(2)保持轍叉的正線護軌和側(cè)線護軌的外形尺寸相同。此時， 值不得小于下列K數(shù)值： (255)??2021tan2sintK?????Ⅱ代入數(shù)據(jù)， 。??55406914m974ta12sinK??????～ ～石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計24轍叉理論尖端前部直線段長度 值愈小，則道岔曲線半徑可愈大，但是轍叉趾K端接頭與導(dǎo)曲線終點愈接近，列車逆向進入道岔側(cè)線時，車輪輪緣對于轍叉的趾端接頭和翼軌沖擊愈大。從圖 212 可見，直線尖軌、直線轍叉單開道岔的側(cè)線外軌工作邊 ABCD，對橫軸的投影可得道岔的理論里程： (256)??tocmpsinscosLlRK????????Ⅱ道岔全長： (257)PtqLm?式中， ——標準軌距，采用 900mm；0S——尖軌長度，采用 4600mm；ocmpl ——尖軌轉(zhuǎn)轍角，采用 ；?1345?? ——導(dǎo)曲線外軌工作邊的半徑，采用 33330mm；外R ——轍叉理論尖端前部直線段長度，采用 2023mm；K ——轍叉角度，采用 ；?927?? ——道岔理論導(dǎo)程，為尖軌理論尖端至轍叉理論尖端水平投影長度(mm)；tL——道岔的全長，為道岔前端軌縫中心至道岔跟端軌縫中心的距離(mm)；P——尖軌尖端前部基本軌長度，采用 2500mm；q ——轍叉的跟長，采用 1300mm；m ——軌縫寬，采用 8mm。?由式(256)得： ??t460cos13450sin92739。4sin1339。5203cos974153mL? ???????????? 由式(257)得： P2153896mL??? 道岔中心線尺寸的確定道岔中心線尺寸是鐵路軌道定線設(shè)計和鋪設(shè)道岔需用的，它包括： 0a——道岔前部理論長度(由尖軌理論尖端至道岔中心的距離 )(mm)；——道岔后部理論長度(由道岔中心至轍叉理論尖端的距離)(mm)；b——道岔前部實際長度(由道岔前端接頭至道岔中心的距離)(mm)；——道岔后部實際長度(由道岔中心至道岔后端接頭的距離)(mm)。石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計25 (258)2tan0?Sb? (259)0t0L? (260)2???mb (261)0qa式中， ——轍叉部分軌距，亦即標準軌距，采用 900mm；0S ——道岔的理論導(dǎo)程，為尖軌理論尖端至轍叉理論尖端的水平投影長度；tL ——轍叉角度，采用 ；?9274?? ——轍叉的跟長，采用 1300mm；m ——尖軌尖端前部基本軌長度，采用 2500mm；q ——軌縫寬度，采用 8mm。?由式(258)得： ；095439m2739。sinb???由式(259)得： ；01531a?由式(260)得： ；84967432b???由式(261)得： 。70m 導(dǎo)曲線支距的計算 tL Kx石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計261xKm 2y1n ocmpl 2S0圖 214 導(dǎo)曲線支距計算圖導(dǎo)曲線起點在尖軌跟端，每間隔 2m 求算支距(如圖 214)。導(dǎo)曲線終點的橫距： (262)??KsinxR????Ⅱ代入數(shù)據(jù)， 。???????表 21 導(dǎo)曲線支距的計算nx(m)nR?siRxan??inacosn??)cos(naRoy)cs(nonaRy????0 0 0 0 127 1272 127 4 127 127 岔枕的布置 岔枕的布置單開道岔岔枕的布置應(yīng)遵照下列各點：(1)為使護軌及其零件能夠?qū)ΨQ安裝和互換，以減少零件種類，在轍叉及其以后石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計27部分岔枕，按垂直于轍叉角平分線布置。轍叉以前部分岔枕，按垂直于道岔正線方向布置。岔枕布置的方向由垂直于道岔正線過度到垂直于轍叉角平分線，是在轍叉前部，經(jīng)由 根岔枕逐漸扭轉(zhuǎn)實現(xiàn)的；5~3(2)岔枕的間距，可為區(qū)間軌道枕木平均間距的 倍，并應(yīng)為 的整倍1~數(shù)。為使道岔的軌道基礎(chǔ)能夠具有均勻的剛性，岔枕的間距應(yīng)盡可能地保持一致；(3)各鋼軌接頭處的岔枕間距，應(yīng)與區(qū)間軌道同型鋼軌接頭處的軌枕間距一致；(4)岔枕伸出鋼軌工作邊以外的標準長度 ,應(yīng)與區(qū)間軌道的枕木相同，即：M?150930m2???其中 為枕木長度， 為標準軌距。有時為了經(jīng)濟而使用岔枕，岔150m枕伸出鋼軌工作邊的最短長度，允許減短一級岔枕差數(shù)( )之半，亦即：15min15032???岔枕的長度可按圖解和數(shù)解兩種方法求算。用圖解法求算岔枕長度，為一般常用的簡便方法。它是在按比例尺繪制的道岔總布置圖上直接量取的。表 22 岔枕的長度、根數(shù)序號 1 2 3 4 5 6 7長度/mm 數(shù)量/mm 4 11 3 2 3 2 4 道岔的總布置圖岔枕的布置位置見道岔總布置圖見附錄 。 檢算側(cè)向過岔速度道岔的側(cè)向過岔速度主要取決與以下三個基本參數(shù)：(1)車輛通過道岔側(cè)線產(chǎn)生的未被平衡的離心加速度 ；?(2)未被平衡的離心加速度增量 ；?(3)撞擊時的動能損失 。W由于道岔用于有軌運輸，所以不考慮旅客的舒適度，即檢算側(cè)向過岔速度只考慮撞擊時動能損失。機車車輛由直線進入道岔側(cè)線時，在開始迫使其改變運行方向的瞬間，將發(fā)生車輪與鋼軌的撞擊，這時，車軸運行的一部分動能，將轉(zhuǎn)變?yōu)閷︿撥壍臄D壓和機車車輛走行部分橫向彈性變形的位能，這就是動能損失。石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計28當車輛撞擊直線尖軌時，其動能損失為： (263)2ysinWV??當車輛順向行駛時，其沖擊角等于轉(zhuǎn)轍角。由前面的計算可知：。y1345????當車輛逆向行駛時，其沖擊角為： (264)1y2sinR????代入數(shù)據(jù)， 。11y20sinsi5973R????????代入數(shù)據(jù)， 。??22 ????代入數(shù)據(jù)， 。s0s15970?經(jīng)過以上的檢算，可知機車車輛的過岔速度滿足要求。石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計29第 3 章 普通鋼軌爬坡式直線尖軌轉(zhuǎn)轍器的設(shè)計單開道岔轉(zhuǎn)轍器的設(shè)計，必需以道岔總布置圖中確定的轉(zhuǎn)轍器主要尺寸為依據(jù)。為使機車車輛能按道岔轉(zhuǎn)轍器所開通的進路安全通過，設(shè)計轉(zhuǎn)轍器時，必須保證：(1)轉(zhuǎn)轍器的兩根尖軌相互連接；(2)尖軌與基本軌密貼；(3)尖軌尖端不被軋傷和避免車輪輪緣有從尖軌爬上的危險；(4)車輪沒有擠翻基本軌的危險；(5)機車車輛按設(shè)計速度通過轉(zhuǎn)轍器時，基本軌、尖軌以及其它零件具有足夠的強度；(6)尖軌工作邊與基本軌工作邊的支距正確；(7)尖軌與基本軌的平面位置不相互移動；(8)尖軌扳動靈活，尖軌動程與轉(zhuǎn)轍機的動程相配合。 基本軌轉(zhuǎn)轍器基本軌的主要作用為：(1)導(dǎo)引機車車輛的車輪走行方向；(2)傳布機車車輛的垂直荷載到岔枕上；(3)當尖軌密貼基本軌時，承受車輪輪緣沖擊尖軌而產(chǎn)生的水平力，和車輪在尖軌上滾動的垂直力；(4)保持尖軌由正位扳到反位，或者由反位扳到正位的轍跟設(shè)備的穩(wěn)定性；(5)防止尖軌的爬行。 直基本軌直基本軌為安裝軌端魚尾板、軌撐和轍跟設(shè)備等的螺栓孔距是：66+150+140+480+5702+570+590+590+4600+793+140+150+66。其中孔距 按下列方法計算：m57????9346015cos3451095604???????式中， ——尖軌的長度(mm)；460 ?——尖軌的角度或轉(zhuǎn)轍角，等于 ；?石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計30 —— 鋼軌軌端至第一魚尾螺栓孔距(mm)；6kg/m50 1—— 鋼軌第一至第二魚尾螺栓孔距(mm)； ——尖軌尖端至其下面岔枕中心的距離(mm)。 曲基本軌曲基本軌應(yīng)在工廠進行彎折，其彎折量一般采用支距法檢核。因此，需在每一彎折段的端部求算一支距。若以第三彎折段的基本軌工作邊的基線，那么各彎折段的長度和支距為：第一彎折段的長度。為避免彎折連接道岔始端的魚尾板，曲基本軌的始端應(yīng)保持不短于半塊魚尾板的平直段，這里采用第一彎折段的長度為 。430m第二彎折段的長度。其值可近似地按尖軌尖端前部基本軌長度減去第一彎折段的長度和左、右側(cè)尖軌水平投影的差數(shù) ，即：460152????????25324第三彎折段的長度。其值為： 460cos91in460cos1590sin13547m???????????式中， ——尖軌的長度(mm)； 91——尖軌跟端軌距(mm)； ——尖軌的角度或轉(zhuǎn)轍角，等于 。?1345??第四彎折段的長度。第四彎折段應(yīng)保持工作邊圓順，其長度等于基本軌的長度減去第一、二和三彎折段的長度，即： ??7104326573m???第一彎折段的支距，其值等于： ????432691910558???式中， ——尖軌跟端的支距(mm)；127 95——尖軌尖端的軌距(mm)； ——尖軌的水平投影長度(mm)。48第二彎折段的支距，其值等于： ????206491759105m8???石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計31第四彎折段的支距。這段的工作邊應(yīng)與導(dǎo)曲線外軌工作邊的曲度相適應(yīng)；考慮導(dǎo)曲線始端的軌距遞減，則其支距等于： ????????式中， ——導(dǎo)曲線外軌工作邊的半徑(mm)；30 91——導(dǎo)曲線中部的軌距(mm)； ——導(dǎo)曲線始端軌距遞減段長度(mm)。25 尖軌在每組轉(zhuǎn)轍器中，有兩根尖軌，左側(cè)尖軌和右側(cè)尖軌，兩者相互對稱。直線尖軌的工作邊與基本軌工作邊的夾角為轉(zhuǎn)轍角。基本軌工作邊與尖軌工作邊的交點，為尖軌的理論尖端。尖軌根據(jù)加工設(shè)計，其實際尖端可采用與理論尖端相吻合或不相吻合。轉(zhuǎn)轍器的尖軌是道岔易磨損部件之一，為延長其使用期限，應(yīng)在尖軌軌頭寬斷面間，進行深度約 的軌頭工作邊側(cè)面淬火，淬火的硬度應(yīng)保持m50~m5布氏硬度。327為使尖軌能夠引導(dǎo)車輪從基本軌轉(zhuǎn)至尖軌上，或者相反，尖軌必需進行加工。用普通鋼軌制造的爬坡式直線尖軌，其加工部分有：正對尖軌非工作邊與基本軌工作邊交點處的尖軌彎折和軌頭及軌底的刨切。在尖軌彎折處，保持尖軌軌頭的原寬度。為使尖端部分做成銳尖，如果尖軌不進行彎折，而僅在尖端的非工作邊側(cè)將軌頭刨去，那么尖端軌頭與軌底就會因為沒有軌腰連接而懸空。為保持尖軌尖端部分的任何斷面上，都有軌腰連接軌頭和軌底，則尖軌的彎折應(yīng)當是；彎折橫距等于尖軌銳尖部分長度；彎折支距等于軌頭寬度之半，即 。此時，以尖軌非工作邊為基線，而尖軌軌腰中心的支距為軌頭寬度2b。m70?尖軌彎折并將尖端部分軌頭水平刨切成銳尖后，應(yīng)將尖軌靠基本軌側(cè)的軌底進行刨切，以保證尖軌扳貼基本軌時，軌底也能與基本軌軌底密貼。為了減少軌底的刨切量，以增量尖軌的斷面，用普通鋼軌制造的尖軌，其軌底應(yīng)高出基本軌軌底，為不削弱基本軌的軌底，當尖軌密貼基本軌時，應(yīng)使尖軌軌底重迭在基本軌6軌底上，而成爬坡形式。為使尖軌在尖端部分不被軋傷和不過多的承受由于車輪傳布的垂直荷載，這部石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計32分的軌面應(yīng)較基本軌軌面降低一些。因此，必須進行軌頭的垂直刨切。由于用普通鋼軌制造的爬坡式直線尖軌，其軌頭和軌底都進行了刨切，斷面顯著地減弱，為避免強度過多地降低，應(yīng)在尖軌軌腰的兩側(cè)各安裝一塊厚 的補強板，用連接螺m12栓將尖軌與補強板固結(jié)成一整體，以增強尖軌的垂直和水平剛度。補強板的長度，根據(jù)使用經(jīng)驗應(yīng)不短于尖軌軌底的刨切長度。尖軌的刨切加工設(shè)計，應(yīng)考慮以下幾點：(1)尖軌的實際尖端不應(yīng)低于輪緣的高度，以保證與基本軌稍有不密貼時，輪緣無爬上尖軌的危險；同時尖軌的實際尖端也不應(yīng)高于輪緣的垂直磨耗的高度，以防止尖端被輪緣軋傷；(2)為防止尖軌尖端部分因承受車輪傳布的垂直荷載而被壓損，應(yīng)使車輪的踏面，在至少保持尖軌軌頭寬為 的軌面處開始接觸；m20(3)在尖軌軌面低于基本軌軌面范圍內(nèi)，不使車輪踏面外側(cè)圓弧接觸基本軌軌頭的連接圓弧，以防止車輪擠翻基本軌；(4)基本軌工作邊有容許范圍內(nèi)的軌頭側(cè)面磨耗時，尖軌仍能與基本軌密貼；(5)車輪在尖軌軌面上滾動的軌面坡度，應(yīng)不陡于 。V61 尖軌軌頭的水平刨切尖軌軌頭的水平刨切，包括尖軌軌頭工作邊和非工作邊兩部分的側(cè)面刨切。對尖軌工作邊軌頭的水平刨切，考慮到盡可能地增大尖軌軌頭斷面，一般都采用斜刨切。這個斜刨切的坡度愈緩，愈能增加軌面的斷面；相反地，也愈增加車輪輪緣爬上尖軌的可能。為絕對保證行車安全，尖軌工作邊的斜刨切坡度，應(yīng)大于車輪輪緣外側(cè)的坡度。尖軌非工作邊軌頭的水平刨切，一般應(yīng)為垂直的，以保持尖軌非工作邊與基本軌工作邊密貼。為減少水平刨切量，增加尖軌斷面積，刨切線采用由尖軌軌面向下為垂直線，垂直線順沿至低于正對基本軌軌頭側(cè)面下邊緣以下 處，改m3變?yōu)槠叫杏诨拒壾夘^下顎的坡度。尖軌非工作邊軌頭的水平